高支模满堂脚手架专项施工方案Word文档下载推荐.docx

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～60º

之间。

（2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距连续设置剪刀撑

（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式，搭接长度不应小于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不小于100mm处和搭接中段固定。

3.3.4扣件要求：

（1）扣件式钢管脚手架主要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管的连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管的连接，对接扣件用于两根钢管的对接连接，承载力直接传递到结构板上。

（2）扣件与钢管的接触面要保证严密，确保扣件与钢管连接紧固。

（3）扣件和钢管的质量要合格，满足施工要求，对发现脆裂、变形、滑丝的严禁使用。

3.3.5安全网

安全网采用10cm×

10cm的安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。

高度为4米。

3.4脚手架的拆除

3.4.1拆除前应报审批准，进行必要的安全技术交底后方可进行拆除。

周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看管。

拆除时，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。

3.4.2严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不允许上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。

3.4.3拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；

拆除的脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。

3.4.4拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚；

拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。

3.4.5拆下来的钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。

3.5重大危险源监控及预防措施：

3.5.1作业中，禁止随意拆除脚手架的构架杆件、整体性构建、连接紧固件。

却因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后及时予以恢复。

3.5.2人在架设作业时，应注意自我安全保护和她人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。

3.5.3每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业的问题，在排除和能解决后方可开始作业。

在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。

4安全生产保证体系

项目经理部健全安全生产保证体系，设置安全生产管理机构，配备专职安全监督管理人员，并赋予一定的管理权限。

建立健全安全生产责任制，严格执行安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确保安全生产。

工作保证

检查保证

制定岗位责任

执行有关安全施工规程

经济保证

组织保证

项目经理

制定安全施工技术措施

技术质量科

消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中毒用品

材料设备科

购置劳动保护用品机械设备管理

易燃爆、半成品堆放检查

综合办公室

组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查

贯彻落实有关安全施工规程进行全员安全教育

施工安监科

安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整理、施工

财务科

安全资金保障

奖惩

安全生产保证体系图

5安全技术保证体系

建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成的安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术措施），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员的安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。

编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。

6高支模满堂脚手架的设计验算

板顶标高39.3米；

支撑高度为8.1米、板厚为120mm；

最大梁截面350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。

选取板厚为120mm楼板作为计算对象。

6.1扣件式梁模板安全计算书

6.1.1计算依据

1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

2、《混凝土结构设计规范》GB50010-

3、《建筑结构荷载规范》GB50009-

4、《钢结构设计规范》GB50017-

6.1.1.1计算参数

基本参数

混凝土梁高h（mm）

600

混凝土梁宽b（mm）

300

混凝土梁计算跨度L（m）

3.6

模板支架高度H（m）

8.1

计算依据

《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-

模板荷载传递方式

可调托座

次梁悬挑长度a1（mm）

梁两侧楼板情况

梁两侧有板

梁侧楼板厚度

120

斜撑（含水平）布置方式

普通型

梁跨度方向立柱间距la（m）

0.8

垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb（m）

0.7

水平杆步距h（m）

1.5

梁侧楼板立杆的纵距la1（m）

梁侧楼板立杆的横距lb1（m）

立杆自由端高度a（mm）

梁底增加立柱根数n

1

梁底支撑小梁根数m

4

架体底部布置类型

底座

结构表面要求

表面外露

材料参数

主梁类型

圆钢管

主梁规格

Ф48×

3.0

次梁类型

矩形木楞

次梁规格

50×

100

面板类型

覆面木胶合板

面板规格

12mm（克隆、山樟平行方向）

钢管规格

3

荷载参数

基础类型

混凝土楼板

地基土类型

/

地基承载力特征值fak（N/mm2）

架体底部垫板面积A（m2）

0.2

是否考虑风荷载

否

架体搭设省份、城市

陕西（省）延安市（市）

地面粗糙度类型

基本风压值Wo（kN/m^2）

模板及其支架自重标准值G1k（kN/m^2）

0.5

新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m^3）

24

钢筋自重标准值G3k（kN/m^3）

施工人员及设备产生荷载标准值Q1k（kN/m^2）

2.5

6.1.1.2施工简图

（图1）剖面图1（图1）剖面图1

6.1.2面板验算

根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。

W=bh2/6=1000×

122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×

123/12=144000mm4

6.1.2.1强度验算

由可变荷载控制的组合：

q1=0.9×

{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4Q1kb}=0.9×

（1.2×

（0.5+（24+1.5）×

600/1000）×

1+1.4×

2.5×

1）=20.214kN/m

由永久荷载控制的组合：

q2=0.9×

{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b+1.4×

0.7Q1kb}=0.9×

（1.35×

0.7×

1）=21.402kN/m

取最不利组合得：

q=max[q1,q2]=max（20.214,21.402）=21.402kN/m

（图3）面板简图

（图4）面板弯矩图

Mmax=0.027kN·

m

σ=Mmax/W=0.027×

106/24000=1.115N/mm2≤[f]=31N/mm2

满足要求

6.1.2.2挠度验算

qk=（G1k+（G3k+G2k）×

h）×

b=（0.5+（24+1.5）×

1=15.8kN/m

（图5）简图

（图6）挠度图

ν=0.012mm≤[ν]=300/（（4-1）×

400）=0.25mm

6.1.3次梁验算

{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4Q1ka}=0.9×

300/1000/（4-1）+1.4×

300/1000/（4-1））=2.021kN/m

{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]a+1.4×

0.7Q1ka}=0.9×

300/1000/（4-1））=2.14kN/m

q=max[q1,q2]=max（2.021,2.14）=2.14kN/m

计算简图：

（图7）简图

6.1.3.1强度验算

（图8）次梁弯矩图（kN·

m）

Mmax=0.277kN·

σ=Mmax/W=0.277×

106/（83.333×

1000）=3.32N/mm2≤[f]=15N/mm2

6.1.3.2抗剪验算

（图9）次梁剪力图（kN）

Vmax=1.426kN

τmax=VmaxS/（Ib）=1.426×

103×

62.5×

103/（416.667×

104×

5×

10）=0.428N/mm2≤[τ]=2N/mm2

6.1.3.3挠度验算

挠度验算荷载统计，

a=（0.5+（24+1.5）×

300/1000/（4-1）=1.58kN/m

（图10）变形计算简图

（图11）次梁变形图（mm）

νmax=0.356mm≤[ν]=1.1×

1000/400=2.75mm

6.1.4主梁验算

梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。

根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。

这样简化符合工况，且能保证计算的安全。

等跨连续梁，跨度为:

2

跨距为：

（等跨）0.35

将荷载统计后，经过次梁以集中力的方式传递至主梁。

A.由可变荷载控制的组合：

300/（（4-1）×

1000）+1.4×

1000））=2.021kN/m

B.由永久荷载控制的组合：

1000））=2.14kN/m

q=max[q1,q2]=max（2.021,2.14）=2.14kN

此时次梁的荷载简图如下

（图16）次梁承载能力极限状态受力简图

用于正常使用极限状态的荷载为：

qk=[G1k+（G2k+G3k）h]a=（0.5+（24+1.5）×

1000）=1.58kN/m

（图17）次梁正常使用极限状态受力简图

根据力学求解计算可得：

承载能力极限状态下在支座反力：

R=2.686kN

正常使用极限状态下在支座反力：

Rk=1.983kN

还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=65.3/1000=0.065kN/m

自重设计值为：

g=0.9×

1.2gk=0.9×

1.2×

65.3/1000=0.071kN/m

则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：

（图18）主梁正常使用极限状态受力简图

则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：

（图19）主梁正常使用极限状态受力简图

6.1.4.1抗弯验算

（图12）主梁弯矩图（kN·

Mmax=0.289kN·

σ=Mmax/W=0.289×

106/（8.986×

1000）=32.151N/mm2≤[f]=205N/mm2

6.1.4.2抗剪验算

（图13）主梁剪力图（kN）

Vmax=4.675kN

τmax=QmaxS/（Ib）=4.675×

1000×

6.084×

103/（21.566×

10）=10.992N/mm2≤[τ]=120N/mm2

6.1.4.3挠度验算

（图14）主梁变形图（mm）

νmax=0.019mm≤[ν]=0.7×

1000/（1+1）/400=0.875mm

6.1.4.4支座反力计算

因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。

故经计算得：

两端支座最大支座反力为：

R1=0.722kN

非端支座最大支座反力为：

R2=9.351kN

6.1.5端支座扣件抗滑移验算

按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力

R1=0.722kN≤[N]=8kN

6.1.6可调托座验算

非端支座最大支座反力为即为可调托座受力

R2=9.351kN≤[N]=30kN

6.1.7立柱验算

6.1.7.1长细比验算

立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距

则长细比为：

λ=h/i=1.6×

1000/（1.59×

10）=100.629≤[λ]=150

6.1.7.2立柱稳定性验算

根据λ查JGJ162-附录D得到φ=0.588

梁侧立杆承受的楼板荷载

N1=[1.2（G1k+（G2k+G3k）h0）+1.4Q1k]la1lb1=（1.2×

120/1000）+1.4×

2.5）×

1.2=11.192kN

由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力

由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算

NA=max（N1+R1,R2）=11.914kN

考虑架体自重荷载得：

NB=NA+1.2×

H×

gk=11.914+1.2×

0.065×

（8.1+（600-120）/1000）=12.586kN

f=NB/（φA）=12.586×

1000/（0.588×

（4.24×

100））=50.483N/mm2≤[σ]=205N/mm2

6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书

6.2.1计算依据

5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-

6.2.2计算参数

楼板厚度h（mm）

楼板边长L（m）

43.8

楼板边宽B（m）

15.6

8.5

主梁布置方向

平行于楼板长边

立柱纵向间距la（m）

立柱横向间距lb（m）

水平杆步距h1（m）

次梁间距a（mm）

主梁悬挑长度b1（mm）

主梁合并根数

剪刀撑（含水平）布置方式

80×

80

钢管类型

地基承载力特征值fak（kPa）

架体底部垫板面积A（m^2）

0.3

1.1

计算模板及次梁时均布活荷载Q1k（kN/m^2）

计算模板及次梁时集中活荷载Q2k（kN）

计算主梁时均布活荷载Q3k（kN/m^2）

计算立柱及其它支撑构件时均布活荷载Q4k（kN/m^2）

简图：

（图1）平面图

（图2）纵向剖面图1

（图3）横向剖面图2

6.2.3面板验算

取b=1m单位面板宽度为计算单元。

122/6=24000mm3

I=bh3/12=1000×

6.2.3.1强度验算

A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：

（0.3+（24+1.1）×

120/1000）×

1）=6.727kN/m

1）=6.229kN/m

q=max[q1,q2]=max（6.727,6.229）=6.727kN/m

（图4）可变荷载控制的受力简图1

B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：

q3=0.9×

{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]b}=0.9×

1）=3.577kN/m

p1=0.9×

1.4Q2k=0.9×

1.4×

2.5=3.15kN

（图5）可变荷载控制的受力简图2

q4=0.9×

{1.35[G1k+（G2k+G3k）h]b}=0.9×

1）=4.024kN/m

p2=0.9×

0.7Q2k=0.9×

2.5=2.205kN

（图6）永久荷载控制的受力简图

Mmax=0.276kN·

（图7）面板弯矩图

σ=Mmax/W=0.276×

106/24000=11.52N/mm2≤[f]=31N/mm2

6.2.3.2挠度验算

b=（0.3+（24+1.1）×

1=3.312kN/m

（图8）正常使用极限状态下的受力简图

（图9）挠度图

ν=0.211mm≤[ν]=300/400=0.75mm

6.2.4次梁验算

当可变荷载Q1k为均布荷载时：

（图10）可变荷载控制的受力简图1

300/1000+1.4×

300/1000）=2.018kN/m

300/1000）=1.869kN/m

q=max[q1,q2]=max（2.018,1.869）=2.018kN/m

当可变荷载Q1k为集中荷载时：

{1.2[G1k+（G2k+G3k）h]a}=0.9×

（0.3+