双排落地式外脚手架计算Word文档下载推荐.docx

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同时施工层数:

1层；

〔荷载取值根据JGJ130-2001表4.2.2〕

3.风荷载参数

本工程地处重庆，根本风压0.4kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为，风荷载体型系数μs为；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

〔根本风压根据?

建筑构造荷载标准?

附表D.4，重现期n=50年，

风荷载高度变化系数μz?

荷载标准?

表7.2.1，地面粗糙度类别设计说明中应该指明。

风荷载体型系数μsφ，φ为挡风系数。

一步一跨内钢管总挡风面积

la——立杆纵距

h——立杆步距

当平安网规格为2300目/100cm2，A02，

=0.841。

根据JGJ130-2021，挡风系数可直接去0.8〔不得小于0.8〕。

4.静荷载参数

每米立杆承受构造自重标准值；

脚手板自重标准值（kN/m2；

栏杆挡脚板自重标准值；

平安设施与平安网（kN/m2；

脚手板类别:

竹串片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值；

脚手板铺设总层数:

6；

荷载值据?

脚手架标准?

4.2，附表A-1每米立杆构造自重标准值。

二、大横杆计算

按照?

扣件式钢管脚手架平安技术标准?

（JGJ130-2001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进展强度与挠度计算，大横杆在小横杆上面。

将大横杆上面脚手板自重与施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩与变形。

1.均布荷载值计算

大横杆自重标准值:

P1=0.031kN/m；

脚手板自重标准值:

P2=0.35×

1.05/（3+1）=0.092kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

1.05/（3+1）=0.788kN/m；

静荷载设计值:

q1=1.2×

0.031+1.2×

0.092=0.148kN/m；

活荷载设计值:

q2=1.4×

0.788=1.102kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩与跨中最大挠度）

图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）

2.强度验算

跨中与支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

荷载叠加，公式可查?

建筑构造静力计算手册?

，151页连续3跨粱。

跨中最大弯距为M1max22；

支座最大弯距计算公式如下:

〔同上〕

支座最大弯距为M2max22；

选择支座弯矩与跨中弯矩最大值进展强度验算：

σ=Max（0.176×

106,0.207×

106）/4250=48.706N/mm2；

大横杆最大弯曲应力为σ=48.706N/mm2小于大横杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。

计算公式如下：

荷载叠加，公式可查?

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.031+0.092=0.123kN/m；

活荷载标准值:

q2=Q=0.788kN/m；

最大挠度计算值为：

ν=0.677×

0.123×

12004/（100×

2.06×

105×

101900）+0.990×

0.788×

101900）=0.852mm；

大横杆最大挠度0.852mm小于大横杆最大容许挠度1200/150mm与10mm，满足要求！

三、小横杆计算

根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进展强度与挠度计算，大横杆在小横杆上面。

用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩与变形。

1.荷载值计算

大横杆自重标准值：

p1=0.031×

1.2=0.037kN；

脚手板自重标准值：

1.05×

1.2/（3+1）=0.110kN；

活荷载标准值：

Q=3×

1.2/（3+1）=0.945kN；

集中荷载设计值:

P=1.2×

（0.037+0.11）+1.4×

0.945=1.5kN；

小横杆计算简图

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载标准值最不利分配弯矩与；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax2；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

?

92页，单跨简支梁。

Mpmax；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax；

最大应力计算值σ=M/W=0.793×

106/4250=186.536N/mm2；

小横杆最大弯曲应力σ=186.536N/mm2小于小横杆抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分配挠度与；

小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×

0.031×

10504/（384×

101900）=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.037+0.11+0.945=1.093kN；

集中荷载标准值最不利分配引起最大挠度计算公式如下:

νpmax=19×

1092.69×

10503/（384×

101900）=2.982mm；

最大挠度与ν=νqmax+νpmax=0.024+2.982=3.005mm；

小横杆最大挠度为3.005mm小于小横杆最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

四、扣件抗滑力计算

按标准表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际旋转单扣件承载力取值为。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算（标准5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；

P1=0.031×

1.2×

3/2=0.056kN；

小横杆自重标准值:

P2；

P3；

Q=3×

1.2/2=1.89kN；

荷载设计值:

R=1.2×

（0.056+0.016+0.22）+1.4×

1.89=2.998kN；

R<

8.00kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受构造自重标准值，为

NG1；

（2）脚手板自重标准值；

采用竹串片脚手板，标准值为2

NG2=0.35×

6×

（1.05+0.4）/2=1.89kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；

采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为

NG3；

（4）吊挂平安设施荷载，包括平安网；

0.01kN/m2

NG4=0.01×

30.15=0.362kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.197kN；

活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总与，立杆按一纵距内施工荷载总与1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×

1/2=1.89kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

〔JGJ130-2021中，0.7取消，根本风压重现期取n=10。

〕

其中Wo--根本风压（kN/m2），按照?

（GB50009-2001）规定采用：

Wo=0.4kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照?

Uz=1.77；

Us--风荷载体型系数：

取值为；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×

0.4×

1.77×

0.868=0.43kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式

GQ=1.2×

7.197+1.4×

1.89=11.282kN；

考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为

N=1.2NGQ=1.2×

7.197+0.85×

1.4×

1.89=10.885kN；

风荷载设计值产生立杆段弯矩MW为

MwkLah2/10=0.850×

0.43×

2；

（JGJ130-2021中，0.85改为0.9。

）

六、立杆稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值：

N=11.282kN；

计算立杆截面回转半径：

i=1.6cm；

计算长度附加系数参照?

扣件式标准?

表得：

k=1.155；

当验算杆件长细比时，取块；

计算长度系数参照?

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=195；

轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i计算结果查表得到：

φ=0.189；

〔?

附录C〕

立杆净截面面积：

A=3.98cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=4.25cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=11282/（0.189×

398）=149.986N/mm2；

立杆稳定性计算σ=149.986N/mm2小于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值：

N=10.885kN；

k=1.155；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=195；

轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比lo/i结果查表得到：

2；

立杆稳定性计算σ=191.541N/mm2小于立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、最大搭设高度计算

按?

标准?

条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭与半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重标准值产生轴向力NG2K（kN）计算公式为：

NG2K=NG2+NG3+NG4=2.756kN；

活荷载标准值：

NQ=1.89kN；

每米立杆承受构造自重标准值：

Gk=0.116kN/m；

Hs=[0.189×

3.98×

10-4×

205×

103

+1.4×

1.89）]/（1.2×

0.116）=67.955m；

条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

〔JGJ130-2021中取消该项〕

[H]=67.955/（1+0.001×

67.955）=63.631m；

[H]=63.631与50比拟取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。

脚手架单立杆搭设高度为，小于[H]，满足要求！

条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭与半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：

〔新标准0.85改为0.9〕

计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩：

Mwk=Mw；

Hs=（0.189×

103-（1.2×

2.756+0.85×

（1.89+0.189×

100×

0.167/4.25）））/（1.2×

0.116）=45.519m；

[H]=45.519/（1+0.001×

45.519）=43.537m；

[H]=43.537与50比拟取较小值。

经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=43.537m。

八、连墙件稳定性计算

连墙件轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0

风荷载标准值Wk=0.43kN/m2；

每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积Aw=12.96m2；

条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力（kN）,N0=5.000kN；

〔新标准中双排架为风荷载+3KN〕

风荷载产生连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=7.805kN；

连墙件轴向力设计值Nl=Nlw+N0=12.805kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]

其中φ--轴心受压立杆稳定系数；

由长细比l/i=450/16结果查表得到，l为内排架距离墙长度；

又：

[f]=205N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.924×

103=75.389kN；

Nl=12.805<

Nf=75.389,连墙件设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl小于双扣件抗滑力16kN，满足要求！