塔吊基础方案QTZ63Word格式文档下载.docx
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（2）就近材料加工厂及堆场，尽量减少材料、设备等运转距离、次数；
（3）利于塔吊安装、升级及日后拆除；
（4）群塔作业时，塔身与塔身之间的安全距离；
（5）塔臂旋转作业范围内有无高压管线、电缆、周围高层房屋等障碍；
（6）现场场地要求，如何布置能够使得现场在作业高峰期车流通畅；
（7）工程各部位施工工作量，如何使得塔吊的工作效率最高；
3.2.2塔吊位置确定
图3.2.2塔吊布置平面示意图
四、施工计划
4.1塔吊基础施工计划
由于基础施工混凝土强化需要时间，因此，项目部计划先开挖塔吊基础，进行基础施工，再挖建筑基础，确保在基础施工完成前完成塔吊基础的施工及安装工作。
具体施工进度计划见表4.1。
表4.1塔吊基础施工进度计划表
工序名称
节点工期
塔吊基础土方开挖
18.6.3
2
塔吊基础浇筑
18.6.4
3
塔吊安装
18.6.16～18.6.19
根据基础砼的强度调整
4
委托检测并使用
18.6.21
五、施工准备
1、技术准备：
根据施工组织设计平面布置确定的塔吊位置及型号，收集各台塔吊安装及使用说明书，基坑支护设计及施工图纸，地质勘查报告，相关验收规范标准等技术资料。
2、现场准备：
塔吊安装前的基础定位放线，塔吊基础钢筋、模板等加工，临时用电等准备。
六、资源配置计划
6.1劳动力配置计划
劳动力配置计划：
塔吊基础施工木工、钢筋工、瓦工劳务人员的落实安排，以及在施工过程中施工人员、技术人员、安全管理人员及特种人员的配备，具体见下表：
表6.1塔吊基础施工劳动力配置计划
塔吊基础施工工种
人员数目
安排日期
土方工
18.06.03
钢筋工
18.06.04
木工
18.06.05
电焊工
5
瓦工
18.06.06
6.2物资配置计划
塔吊基础施工用物资及材料根据塔吊基础施工方案备料及加工，具体见下表：
表6.2塔吊基础施工用的物资及材料计划表
原材料及相关物资
基础钢筋
根据塔吊基础方案，钢筋后勤定制加工
模板、木方
根据塔吊基础方案，模板等周材从后勤定制加工
钢管、3型卡
根据签订的脚手架分包，做好要料计划
基础地脚螺栓
根据塔吊基础施工方案，及时和塔吊安装单位落实
潜水泵
塔吊基础施工过程中，基坑的抽水
6
电焊机
地脚螺栓与钢筋骨架的焊接固定
7
水准仪、经纬仪
塔吊基础定位放线，混凝土浇筑完成，表面平整度检测
8
白灰等零星物资
用于塔吊基础定位放线用
七、施工方法和操作要求
7.1塔吊基础设计
7.1.1根据业主提供的哈尔滨机场配餐车库工程的地质勘查报告，基础土层分布情况如下：
根据其岩性特征及其物理力学性质的差异性，可划分为7个工程地质层。
本场地内自地面起由上而下的土层分别描述评价如下：
①层耕土：
厚度：
1.00-2.50米，以粘性土为主，含植物根系等，结构松散，欠固结。
②层粉质粘土：
埋深：
1.00-2.50米，厚度：
6.30-6.90米，黄褐色-灰色，可-软塑，摇振反应迅速，稍有光滑，干强度中等，韧性中等，高压缩性土。
③层粉质粘土：
埋深7.40-9.20米，厚5.60-7.00米，灰色-灰褐色，软塑-流塑，摇振反应中等，稍有光滑，干强度中等，韧性低，高压缩性土，局部含有粉细砂。
④层细砂：
14.00-15.60米，厚6.20-7.50米，灰色，矿物成分以石英、长石为主，颗粒级配不良，磨圆度中等，饱和，稍密-中密，粘性土颗粒含量高，夹软塑状态的粉土。
⑤层中砂：
埋深21.00-22.50米，厚度3.70-4.30米，灰色，矿物成分以石英、长石为主，颗粒级配不良，磨圆度中等，饱和，中密。
含有粘性土颗粒，不纯净。
⑥层粘土：
埋深25.00-26.40米，厚度1.60-2.20米，灰褐色，无摇振反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，硬塑，中压缩性土。
⑦全风化泥岩：
埋深27.00-28.20米，黑灰色，泥质结构，全风化，成土柱状，岩石风化成土状，具有可塑性，硬塑，中压缩性。
地基土承载力特征值
地层编号
岩土名称
土工试验
标贯试验
建议采用特征值（kPa）
②
粉质粘土
147
136
130
③
119
117
110
④
细砂
186
150
⑤
中砂
318
270
⑥
粘土
207
213
200
⑦
全风化泥岩
268
600
240
7.1.2基础所采用的尺寸详见表7.1.4塔吊基础设计尺寸一览表。
塔吊基础设计详见基础设计计算书及配筋图（附件）。
表7.1.4塔吊基础设计尺寸一览表
基础尺寸（m）
服务单体
基底标高（相对标高）
基底土层
地基承载特征值fa
5×
1.35
配餐车库
-4.550
②粉质粘土
130kPa
7.2塔吊基础位置及与单体结构关系
7.2.1配餐车库南侧QTZ63塔吊定位：
（基础底标高为-4.55m），塔吊基础基底标高确定为-4.55m。
图7.2.1-1***南侧QTZ63塔吊塔吊定位图
图7.2.1-2塔吊基础与邻近柱基底标高的剖面示意图
7.3塔吊基础处理
塔吊基础均座落在②粘土层，土质性能良好。
用机械挖至距离塔吊基础底标高300mm时采用人工清土。
严禁超挖，若有局部较浅超挖部分，用C15混凝土与垫层一起施工。
塔吊基础下浇筑100mm厚C15砼垫层，垫层每边宽出基础100mm。
塔吊基础开挖时，事先做好降排水，严格防止产生流沙。
在塔吊基础四周设立排水沟，净宽0.3米，净深0.24。
基础四周加设240mm保护墙，墙高4.05m，顶标高超出基础平面。
八、质量控制措施
8.1相关质量措施
1、塔吊基础土方开挖过程中，基础坑底土质情况是否和地质勘查报告相吻合，如遇淤泥、建筑垃圾等烂土时，需将淤泥全部挖除，换以1:
1砂石回填。
2、对进场使用的钢筋材料员严格把关验收，必须有质量合格证明书，并且需经检测合格，不合格的钢筋严禁使用。
3、对塔吊基础施工用的商品混凝土等级必须严格按照塔吊基础施工方案设计等级，进场的混凝土坍落度需控制在120mm±
30mm。
4、混凝土浇筑过程中，必须振捣密实，浇筑完成，及时的跟踪养护。
5、塔吊基础完成面（与标准节接触的混凝土面）平整度必须控制在±
2mm范围内。
误差过大会导致塔身安装垂直度。
表8.1塔吊基础允许误差表
允许误差（mm）
塔吊基础中心水平位置
±
20
东西向、南北向
塔吊基础结构尺寸
10
塔吊基础柱垂直度
塔吊基础标高
塔吊基础完成面平整度
7、塔吊基础混凝土达到设计强度80%方可进行模板拆除，拆除时注意成品保护。
九、安全保护措施
9.1安全防护措施
塔吊的基础虽在建筑物结构外，钢筋绑扎、木工支模都在“相对”较稳定的环境之下。
但是在施工过程中材料上、下运输，基础结构施工仍存在较多的安全隐患。
项目部在施工过程中切实做好如下安全防护措施：
基础施工材料上、下运输搭设滑道，严禁向下抛扔，周边拉好警戒线，安排专门人员进行监护；
塔吊基础柱钢筋绑扎、木工支模须搭设临时脚手架，脚手架经安全主管人员验收合格后方投入使用；
塔吊基础基坑主要危害为雨水和泄露水，在项目部做好日常排水和日常防雨水工作的同时，要准备防雨布，应付施工中的大雨影响。
夜间照明保证措施：
在施工现场周围架设足够的照明灯，且配有1～2名电工专门负责相关电器设备，禁止其他任何施工人员随意移动、乱接照明设备。
工人作业时带好安全帽，高空作业系好安全带；
地脚螺栓焊接过程中，临时用电、电焊机操作严格按照操作规程执行；
工人每日上班前，班组长及安全人员须向作业人员逐级交底；
施工作业正值夏季高温天气，项目部及时做好防暑降温工作。
十、应急救援预案
10.1应急救援小组
为了保证基坑土方施工安全及地下室施工的顺利进行，防止意外事故的发生，保护本公司从业人员和涉及本工程施工的其他人员的身体健康和生命安全，保证在出现安全事故时，抢救队员和全体职工能有条不紊的按照预先制定的方案，及时进行应急救援，迅速抢救伤员，最大限度地降低生产安全事故造成的损失和伤亡伤害程度，特成立工程安全生产事故应急救援小组。
表10.1应急救援小组成员名单一览表
姓名
职务
工作职责
联系电话
项目经理
应急救援第一负责人，负责组织、协调、指挥工作
技术负责人
应急救援现场负责人，负责应急救援具体工作落实
项目施工员
负责应急救援方案的具体实施指导工作
水电工程师
负责应急救援方案落实的具体检查工作
专职安全员
负责应急救援具体安全、保卫及防护等实施工作
项目内业员
负责应急救援物质调度、供应的落实工作
10.2应急救援程序及路线
1、工地建立安全值班制度，设值班电话，并保证24小时轮流值班。
2、如发现或检查出现和存在安全事故隐患时，现场管理和施工人员有责任及时向工程现场安全生产应急救援小组汇报，由现场安全生产应急救援小组及时根据安全事故隐患的具体情况采取措施，决定是否排除隐患或组织人员撤离。
当安全隐患由扩大状态且不能立即排除时，应立即组织人员暂时撤离，待采取措施消除安全隐患后再安排施工，以保证安全。
如发生安全事故应立即组织撤离，保护现场并及时上报。
3、应急救援路线：
太平镇卫生院距离本工程4.8km，哈尔滨医科大学附属第一医院（群力院区），距离本工程25km。
十一、塔吊天然基础的计算书
天然基础计算书
**************工程；
工程建设地点：
**************；
属于框架结构;
地上2层;
地下1层；
建筑高度：
10.1m；
标准层层高：
5.4m；
总建筑面积：
3497.55平方米；
总工期：
80天。
本工程由**************建设，**************设计，**************地质勘察，**************公司监理，**************组织施工；
由***担任项目经理，***担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：
《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-2017）、《地基基础设计规范》（GB50007-2011）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-2011）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）等编制。
一、参数信息
塔吊型号：
QZT63塔吊起升高度H：
28.00m，
塔身宽度B：
1.8m，基础埋深d：
4.55m，
自重G：
500kN，基础承台厚度hc：
1.15m，
最大起重荷载Q：
60kN，基础承台宽度Bc：
5.50m，
混凝土强度等级：
C35，钢筋级别：
RRB400，
基础底面配筋直径：
20mm
额定起重力矩Me：
450kN·
m，基础所受的水平力P：
30kN，
标准节长度b：
2.8m，
主弦杆材料：
角钢/方钢,宽度/直径c：
120mm，
所处城市：
黑龙江哈尔滨市，基本风压ω0：
0.55kN/m2，
地面粗糙度类别：
B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：
1.42。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算
1、塔吊竖向力计算
塔吊自重：
G=500kN；
塔吊最大起重荷载：
Q=60kN；
作用于塔吊的竖向力：
Fk＝G＋Q＝500＋60＝560kN；
2、塔吊风荷载计算
依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中风荷载体型系数：
地处黑龙江哈尔滨市，基本风压为ω0=0.55kN/m2；
查表得：
风荷载高度变化系数μz=1.42；
挡风系数计算：
φ=[3B+2b+（4B2+b2）1/2]c/（Bb）=[（3×
1.8+2×
2.8+（4×
1.82+2.82）0.5）×
0.12]/（1.8×
2.8）=0.37；
因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.259；
高度z处的风振系数取：
βz=1.0；
所以风荷载设计值为：
ω=0.7×
βz×
μs×
μz×
ω0=0.7×
1.00×
2.259×
1.42×
0.55=1.235kN/m2；
3、塔吊弯矩计算
风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：
Mω=ω×
φ×
B×
H×
0.5=1.235×
0.37×
1.8×
28×
0.5=322.424kN·
m；
Mkmax＝Me＋Mω＋P×
hc＝450＋322.424＋30×
1.15＝806.92kN·
三、塔吊抗倾覆稳定验算
基础抗倾覆稳定性按下式计算：
e＝Mk/（Fk+Gk）≤Bc/3
式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；
Mk──作用在基础上的弯矩；
Fk──作用在基础上的垂直载荷；
Gk──混凝土基础重力，Gk＝25×
5.5×
1.15=869.687kN；
Bc──为基础的底面宽度；
计算得：
e=806.92/（560+869.687）=0.564m<
5.5/3=1.833m；
基础抗倾覆稳定性满足要求！
四、地基承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第5.2条承载力计算。
计算简图:
混凝土基础抗倾翻稳定性计算：
e=0.564m<
5.5/6=0.917m
地面压应力计算：
Pk＝（Fk+Gk）/A
Pkmax＝（Fk+Gk）/A+Mk/W
式中：
Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝560kN；
Gk──基础自重，Gk＝869.687kN；
Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.5m；
Mk──倾覆力矩，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝806.92kN·
W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0.118×
5.53=19.632m3；
不考虑附着基础设计值：
Pk＝（560＋869.687）/5.52＝47.262kPa
Pkmax=（560+869.687）/5.52+806.92/19.632=88.364kPa；
Pkmin=（560+869.687）/5.52-806.92/19.632=6.161kPa；
实际计算取的地基承载力设计值为:
fa=128.000kPa；
地基承载力特征值fa大于压力标准值Pk=47.262kPa，满足要求！
地基承载力特征值1.2×
fa大于无附着时的压力标准值Pkmax=88.364kPa，满足要求！
五、基础受冲切承载力验算
依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）第8.2.7条。
验算公式如下:
F1≤0.7βhpftamho
式中βhp--受冲切承载力截面高度影响系数，当h不大于800mm时，βhp取1.0.当h大于等于2000mm时，βhp取0.9，其间按线性内插法取用；
取βhp=0.97；
ft--混凝土轴心抗拉强度设计值；
取ft=1.57MPa；
ho--基础冲切破坏锥体的有效高度；
取ho=1.10m；
am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
am=（at+ab）/2；
am=[1.80+（1.80+2×
1.10）]/2=2.90m；
at--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，当计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽（即塔身宽度）；
取at＝1.8m；
ab--冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长，当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时，取柱宽加两倍基础有效高度；
ab=1.80+2×
1.10=4.00；
Pj--扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，对偏心受压基础可取基础边缘处最大地基土单位面积净反力；
取Pj=106.04kPa；
Al--冲切验算时取用的部分基底面积；
Al=5.50×
（5.50-4.00）/2=4.13m2
Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值。
Fl=PjAl；
Fl=106.04×
4.13=437.40kN。
允许冲切力：
0.7×
0.97×
1.57×
2900.00×
1100.00=3400635.70N=3400.64kN>
Fl=437.40kN；
实际冲切力不大于允许冲切力设计值，所以能满足要求！
六、承台配筋计算
1.抗弯计算
计算公式如下:
MI=a12[（2l+a'
）（Pmax+P-2G/A）+（Pmax-P）l]/12
MI--任意截面I-I处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值；
a1--任意截面I-I至基底边缘最大反力处的距离；
取a1=（Bc-B）/2＝（5.50-1.80）/2=1.85m；
Pmax--相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大地基反力设计值，取106.04kN/m2；
P--相应于荷载效应基本组合时在任意截面I-I处基础底面地基反力设计值，[BcPmax-a1（Pmax-1.2×
Pmin）]/Bc＝[5.5×
106.037－1.85×
（106.037－1.2×
6.161）]/5.5=72.857kPa；
G--考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1.35×
25×
Bc×
hc=1.35×
5.50×
1.15=1174.08kN/m2；
l--基础宽度，取l=5.50m；
a--塔身宽度，取a=1.80m；
a'
--截面I-I在基底的投影长度,取a'
=1.80m。
经过计算得MI=1.852×
[（2×
5.50+1.80）×
（106.04+72.86-2×
1174.08/5.502）+（106.04-72.86）×
5.50]/12=421.75kN·
m。
2.配筋面积计算
αs=M/（α1fcbh02）
ζ=1-（1-2αs）1/2
γs=1-ζ/2
As=M/（γsh0fy）
式中，αl--当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00；
fc--混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70kN/m2；
ho--承台的计算高度，ho=1.10m。
经过计算得：
αs=421.75×
106/（1.00×
16.70×
103×
（1.10×
103）2）=0.004；
ξ=1-（1-2×
0.004）0.5=0.004；
γs=1-0.004/2=0.998；
As=421.75×
106/（0.998×
1.10×
360.00）=1067.04mm2。
由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为:
5500.00×
1150.00×
0.15%=9487.50mm2。
故取As=9487.50mm2。
建议配筋值：
RRB400钢筋，20@180mm。
承台底面单向根数31根。
实际配筋值9740.2mm2。
十二、塔吊厂家基础详图附后
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