贝雷梁支架计算书docWord文件下载.docx
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密度取10KN/m3。
3.2.木材
100×
100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"
公路桥涵钢结构及木
结构设计规范"
中的A-2类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：
[σw]=13*=MPa
E=10×
103×
=9×
103MPa
[τ]=×
＝
3.3.型钢
Q235，钢容许应力：
轴向应力[σ]=135MPa，弯曲应力[σw]=140MPa，剪应力
[τ]=80MPa，弹性模量E=×
105N/mm2。
3.4.贝雷梁
几何特性
结构构造
不加强
单排单层
加强
双排单层
三排单层
双排双层
三排双层
桥型
容许内力单排单层
弯矩（）
剪力（KN）
Wx（cm3）Ix（cm4）EI
6894390
桁架容许内力表
不加强桥梁
双排单层三排单层双排双层三排双层
加强桥梁
33756750
4.强度验算
4.1.翼板分析
4.1.1.底模板计算：
4.1.1.1.竹胶板技术指标以及力学性能：
密度取10KN/m3
。
由于翼板处方木按中心间距
25cm横向布设，实际计算考虑方木实体宽度
5cm，即模
板计算跨径取：
l0.2m；
又模板单位宽（1m）面板截面参数：
惯性矩：
I
bh3
1000153
2.8125
105mm4
12
截面抵抗矩：
W
bh
2
1000
152
5
mm
3
6
5.62510
4.1.1.1.1.荷载计算：
a.钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：
q1=[+/2*2+*]*26/*＝m；
b.竹胶板自重产生的荷载：
q2=×
10=KN/m2；
c.施工人活载：
q3=KN/m2；
d.砼倾倒、振捣砼产生的荷载：
q4=KN/m2；
则取1m宽分析线荷载为：
q强=+++＝m
q刚=+＝m
4.1.1.1.2.受力分析：
按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度：
强度分析：
Mmax
0.61
105
0.108MPa
50MPa
W
5.625
，满足要求
刚度分析：
翼板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.1.2.翼板处底模下方木检算：
4.1.1.2.1.方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用50×
100mm的方木。
依三跨连续梁计算方木强度、剪力及挠度：
50×
100mm的方木为针叶材，A-2类，方木的力学性能指标按"
又方木的截面参数：
50
1003
4.167
106mm4
1002
0.8333105mm3
4.1.1.2.2.荷载计算：
由上一节模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予
计算）：
q强=+++＝m2q刚=+＝m2
又方木的中心间距为：
，故线荷载为：
q强=×
=mq刚=×
=m
4.1.1.2.3.受力分析：
由于方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下：
3.296
105
3.956MPa
11.7MPa
0.8333
方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.2.箱梁腹段计算（按最大荷载截面高度计算）
根据连续箱梁设计图选出截面为最不利截面。
选取荷载最大的边腹板下位置按一次浇注荷载进行模板、方木计算分析；
4.1.2.1.底模计算：
4.1.2.1.1.竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量
E≥5×
密度：
10KN/m3
由于外底模方木按中心间距为
25cm横向布设，考虑其本身的
10cm实体尺寸，即模
l
0.15m；
又模板单位宽面板截面参数：
I
bh3
500
153
4
1.406
10mm
bh2
152
0.188
105mm3
4.1.2.1.2.荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按实腹板处的模板下方木间距均为，按最不利情况
分析，取实腹板处底模板进行分析；
荷载分析如下：
（腹板截面为500mm）
q1=**26*＝m；
q2=*10*=KN/m；
q3=*＝KN/m；
q4=*＝1KN/m；
则q强=+++1＝mq刚=+＝m
4.1.2.1.3.受力分析：
腹板底板按三跨连续梁建模计算模板强度及刚度：
1.14
6.064MPa
50MPa
实腹板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.2.2.底模下方木检算：
4.1.2.2.1.方木技术指标以及力学性能：
底模下统一采用100×
100mm的方木，按支架间距三跨连续梁计算；
1001003
8.333
bh2
100
1.66710mm
4.1.2.2.2.荷载计算：
底模板分析可知转递到方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：
腹板处:
q强=+++1＝m
q刚=+＝m
又因方木在支架的中心间距为：
q强=×
q刚=×
4.1.2.2.3.受力分析：
同样根据前面荷载分析情况分如下两种情况：
实腹板处：
按纵向方木在支架下的受力点按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分
析如下
：
18.25
10
10.948MPa
1.667
故实腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.3.空心段箱梁截面计算分析
4.1.3.1.底模计算：
4.1.3.1.1.竹胶板技术指标以及力学性能：
静弯曲强度≥50MPa，弹性模量E≥5×
由于除翼板外底模方木按中心间距为
5cm实体尺寸，
即模板计算跨径取：
又模板单位宽（1m）面板截面参数：
1000152
5.625105mm3
4.1.3.1.2.荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，空腹板的模板下方木间距均为，荷载分析如下：
钢
筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）×
（截面底宽）=m；
钢筋砼自重取26KN/m3，（分项系数）即砼产生的面荷载：
q1=*2*26*＝m2；
q2=×
10=KN/m2；
○3、受力分析：
0.738
0.131MPa
空腹板处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.3.2.底模下方木检算：
4.1.3.2.1.方木技术指标以及力学性能：
按三跨连续梁计算。
4.167106mm4
0.833310
4.1.3.2.2.荷载计算：
方木的面荷载如下（由于方木自身重相对较小，故不予计算）：
空腔腹板处：
又此时方木的中心间距为：
按方木下面分配梁按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下：
0.397
106
4.77MPa
故空腔腹板处的方木的强度、刚度均满足要求。
4.1.4.实心端箱梁截面计算分析
选取荷载最大的实心端箱梁截面4m高度的位置按一次浇注荷载进行模板、方木、计算分析；
4.1.4.1.底模计算：
4.1.4.1.1.竹胶板技术指标以及力学性能：
由于外底模方木按中心间距为25cm横向布设，考虑其本身的10cm实体尺寸，即模
0.375
105mm3
4.1.4.1.2.荷载计算：
对于箱梁底部的模板荷载分析，按模板下方木间距均为，按最不利情况分析，取实
心端部箱梁4m截面的底模板进行分析；
q1=*4*26＝m2；
q2=*10＝KN/m2；
q4=m2；
则q强=+++2＝mq刚=+＝m
4.1.4.1.3.受力分析：
0.437
50MPa，满足要求
1051.165MPa
箱梁实心端处模板强度、刚度均满足要求。
4.1.4.2.底模下方木检算：
4.1.4.2.1.方木技术指标以及力学性能：
1.66710
4.1.4.2.2.荷载计算：
则q强=+++2＝m
4.1.4.2.3.受力分析：
按纵向方木在支架下的受力点按间距布置，故方木建模按三跨连续梁分析如下：
16.181
11.7MPa，满足要求
1059.707MPa
故实心端的方木的强度、刚度均满足要求
4.1.5.Φ48*3mm钢管支架检算：
（按截面高度计算）
4.1.5.1.小横杆计算
箱梁腹板立杆立杆纵向间距为600mm，横向间距为300mm，步距为1200mm。
在顺桥向
腹板下的混凝土重量为：
钢筋砼自重取26KN/m3，即砼产生的面荷载：
g1=*26***＝m；
g2=*10**=KN/m；
g3=**＝m；
g4=**＝m；
则g=+++＝m
弯曲强度：
抗弯刚度：
4.1.5.2.大横杆计算
立柱纵向间距为，即l2=,按三跨连续梁进行计算，由小横杆传递有集中力F＝*＝；
最大弯距：
1.46
324.9MPa215MPa
4.493
103
不能满足要求，在腹板位置时采用
双横杆加固。
挠度：
4.1.5.3.立杆计算：
立杆承受由大横杆传递的荷载，因此N＝，大横杆步距为，长细比λ＝l/i=1200/=75,查附录三，得＝。
因N＜[N]，满足要求④、扣件抗滑力计算
因R＝>
RC＝，不能满足抗滑要求，所以在腹板位置时采用双扣件加固。
4.2.贝雷梁验算
（1）、跨度的贝雷片验算
选取的贝雷片跨度进行验算。
竖向荷载取上述支架所得最大反力18KN，并按照支架
实际位置进行加载。
贝雷片横向间距取（16m/32）,共布设贝雷片33个。
作用于贝雷片
的集中荷载取支架支座反力一半。
取单片贝雷片进行计算，计算模型取单跨简支梁结构，所受荷载为均布荷载。
本计
算按最不利因素考虑，取第四跨进行验算。
受力简图
验算强度
贝雷片力学性能为：
I=250500cm4
W=cm3
[M]=·
m
[Q]=
箱梁梁体顺线路方向每延米钢筋砼自重为：
×
1×
26（C40钢筋混凝土自重）=。
顺线路方向每延米宽跨中最大弯矩计算公式如下:
其中，M--贝雷梁计算最大弯距；
l--计算跨度:
l=16500mm；
q--作用在贝雷梁上的压力线荷载，它包括:
钢筋混凝土荷载设计值q1=（分项系数）×
=m；
倾倒混凝土荷载设计值q2=×
1=m；
振捣混凝土荷载设计值q3=×
施工活荷载设计值q4=×
模板及支架（含内模）荷载设计值q5=×
1=m
20#槽钢自重荷载q6＝×
18×
28×
10-3×
10/＝m
贝雷梁自重荷载q7=300×
33×
10-3×
10/=33KN/m
q=q1+q2+q3+q4+q5+q6+q7=++++++33=m；
①、纵梁最大弯距
单片贝雷片最大承受弯矩：
满足要求。
②、纵梁最大剪力
1支点：
Qmax=×
2=1、2支点相同。
单片贝雷片容许剪力：
1支点：
Q=33=＜[Q]=
③、挠度验算
⑴、AB跨贝雷纵梁最大挠度
[f]=L/400=1650/400=
fmax＜[f]
满足规范要求
（2）单片贝雷片最不利荷载计算
根据桥的横断面图，在第四跨（P3-P4）跨的侧腹板下第三组贝雷片承受正上方的混凝土面积最大，荷载最大，处在最不利荷载位置。
此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，如下图所示：
此贝雷梁由三片贝雷片组合而成，现对此三片贝雷片进行验算。
贝雷梁上部腹板宽，按最大受力处，计算。
处混凝土荷载为q1=×
10=
=m
3×
10/=3KN/m
处总荷载
q=+q2+q3+q4+q5+q6+q7=*++++++3=m；
计算模型如下
通过结构力学求解器计算结果如下：
杆端位移值（乘子=1）
------------------------------------------------------------------------
-----------------------
杆端1杆
端2
----------------------------------------
------------------------------------------
单元码
u-
水平位移
v-
竖直位移
-转角
竖
直位移
1
内力计算
杆端内力值（乘子=1）
杆端
杆
端
轴力
剪力
弯矩
剪
力
计算剪力结果图如下：
计算弯矩结果图如下：
A支点：
Qmax=*2=1、2支点
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