空预器脱硝改造对锅炉性能的影响.docx

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空预器脱硝改造对锅炉性能的影响

专题说明一

空预器脱硝改造对锅炉性能的影响

不论是SCR还是SNCR脱硝方式，都是向烟气中喷入氨水、液氨、尿素等产生氨气的物质，依靠NH3和烟气中的NOx反应，将其还原为氮气。

但是，使NH3完全反应掉是很难的。

残余的氨气成分会和烟气中的SO3和水蒸汽反应，会生成硫酸铵和硫酸氢氨，

硫铵〔（NH4）2SO4〕在预热器段烟气温度范围内（450℃以下）为固体粉末状，而且要在氨气残余成分很高时（一般NH3达数十个ppm体积浓度时）才大量生成，生成的量很微少，包容在灰中，对预热器几乎没有影响。

硫酸氢铵（NH4HSO4）在所有氨气成分的燃煤锅炉烟气中均存在，硫酸氢铵从气态向液态转变的温区正好处在流经预热器部分的烟气温区。

所以在机组增加脱销设备后，必须同步的对预热器进行改造，采用高冷端的镀搪瓷传热元件，并增加双介质的吹灰系统，在预热器进行改造后对锅炉的性能有如下影响：

1.烟气温度的影响

在机组运行脱销系统以后，SCR催化剂提高了SO2向SO3的转化率，因而预热器冷端腐蚀有所加剧。

为保护预热器后面的设备（如静电除尘器、烟道等），适当提高锅炉排烟温度有利于保护这些设备，在烟气中，由于氨气含量很低，烟气成分变化不大，在省煤器出口烟气温度变化不大时，预热器通过追加热端换热面，排烟温度一般不受影响。

但如果冷段堵塞未及时清理，会使排烟温度有所上升，但不足以会危及锅炉安全运行。

在锅炉低负荷工况时，烟气温度降低，氨气逃逸率上升，导致硫酸氢铵沉积带向预热器热端漂移，可能会引起预热器热端堵塞。

故我们一般只计算低负荷及最恶劣工况金属温度场，如此工况满足其余工况必然满足。

2.压差阻力的影响

由于传热元件总高增加，预热器烟空气阻力通常增加150-200Pa，但如果冷段堵灰，阻力上升较明显。

通常在氨气浓度1ppm以下时，硫酸氢铵生成量很少，故预热器堵塞现象不明显，如NH3逃逸增加到2ppm，日本AKK的测试表明，预热器在运行6个月，阻力约增加30%，如NH3逃逸增加到3ppm，预热器在运行6个月，阻力约增加50%。

这对风机的影响较大。

3.对预热器漏风的影响

SCR的使用通常使预热器烟气侧负压增加1Kpa左右。

如使用换热系数不高的传热元件作为冷端元件，为达到同常规预热器相近的排烟温度，需增加预热器换热元件总高，这一般会使预热器烟空气阻力略有上升。

预热器烟空气压力差增加不可避免地造成预热器漏风率上升，通常对30万等级锅炉预热器，计算表明，漏风率增加量为0.5-0.8%；对60-70万等级锅炉预热器，漏风率增加量为0.4-0.6%，由于目前预热器均采用完善的双道密封系统，烟空气压差的影响较早期的单道密封预热器为小，预热器漏风率总体上来讲上升轻微。

4.烟气灰分的影响

烟气中灰分很少时，硫酸氢铵在液相区以液滴形式存在，当燃料灰份/硫份比值小于7时，灰分只能吸附部分硫酸氢铵液滴，但灰粒的黏性非常大，和部分纯硫酸氢铵液滴一起吸附到换热元件表面上；当燃料灰份/硫份比值大于7时，烟气中灰尘在均匀弥散分布时，几乎可以吸附所有硫酸氢铵液滴，此时灰分的黏性也远比无硫酸氢铵液滴时为大。

一般在燃料成分满足灰份/硫份比值大于7时，预热器冷端传热元件入口设防温度可以适当降低，幅度通常是22℃（40F）。

脱硝装置（SCR或SNCR）布置在预热器前部烟道中时，如燃多灰燃料（如煤），称之为高尘布置。

脱硝装置布置在除尘器以后烟道中或在不满足灰份/硫份比值大于7的烟道中（即使在预热器前部）都称为低尘布置。

灰分高并不总是意味着预热器的工况变得安全了。

保证残余NH3在烟气中均匀分布也非常重要，对氨气喷入、反应和离开脱硝装置后的分布均匀性要进行良好控制，避免出现局部过高浓度区。

为保证烟气成分均匀，烟道中采用导流设备是很有必要的。

5.对预热器腐蚀的影响

目前SCR系统所用催化介质最常见的是氧化钛和氧化钒，能使脱硝效率大大提高，但是，部分SO2也同时受其催化转变成SO3，国外纪录到的在SCR催化剂使用寿命内的平均数据是约增加了2-3%的转化率。

对原先常规预热器设计时，对一些低硫煤（折算硫分在1.5%以下），冷端传热元件设计仅考虑采用普通耐腐蚀材料（通常是Corten钢），转化率增加后，将会缩短预热器冷段换热元件使用寿命。

对130℃左右排烟温度的设计，常规预热器冷端腐蚀区仅在冷端100-200mm范围内，在增加了SO3转化率后，硫酸露点通常上升5-10℃，预热器冷端受硫酸腐蚀区将上升到250-450mm，原先普通预热器设定的冷段300mm高度就显得不够了。

因此，预热器转子的一些冷端构件和密封构件（在硫酸腐蚀区工作），必须使用如考登钢、NS1之类的材料，传热元件本身，应尽量使用搪瓷表面。

硫酸氢铵本身的腐蚀性较硫酸为弱。

从国外的使用情况来看，腐蚀也表现为电化学反应，由于其较牢固的粘在元件表面，表现为点状腐蚀，分布在从预热器冷端向上600mm-900mm的范围内（随预热器工作温度情况而变化）。

6.SCR催化剂不同投运阶段对预热器影响分析

SCR催化剂目前各供应商的保证寿命一般为3年左右，但是在SCR投用的开始阶段，由于催化介质活性好，氨气逃逸率可以控制得较低（<2ppm）在良好的完成脱硝任务的同时，对提高SO2转化率的负面影响也较大（最高纪录值是7.7%）。

此时预热器运行面临的主要任务是控制冷端硫酸腐蚀。

在催化剂使用15,000－20,000小时后，活性通常降低三分之一左右，此时如追求高的NOx控制水平，只有增加氨气注入量，从而带来较高的氨气逃逸水平，通常能到5ppm以上，从而生成大量的硫酸氢铵。

通常采用预留催化剂将来层的做法控制氨气逃逸率。

在SCR初投用阶段，投用2层催化剂（也有用3层的），到使用两年后，增加一层新催化剂（共3层或4层同时工作），到使用3年后，更换已到工作寿命的催化剂。

这样能始终将氨气逃逸率水平控制在3ppm以下。

而对SNCR，由于反应效率过低（不到50%），在整个脱硝过程中氨气逃逸率都很高（达50-200ppm以上），对预热器堵灰影响极大，故锅炉系统应尽量避免使用SNCR脱硝方式。

7.投用SCR以后对预热器运行维护的影响

由序6的分析可以得出，随着脱销设备运行的时间越来越长，氨气的逃逸率会越来越大，势必会引起硫酸氢氨的凝结加重，除了在元件选择上采用高冷端的镀搪瓷传热元件，加强吹灰也是保持预热器正常运行的一个必要手段，一种错误的想法是通过提高吹灰压力和吹灰频次来解决积灰问题。

由于过高吹灰蒸汽压力（2Mpa以上）可能使元件开裂，撕裂后的元件弯曲变形，碎片堵塞通道，使得后继的吹灰效果完全丧失，这种方法是完全不可取的。

目前普遍采用的清洗方式是使用双介质（蒸汽和高压水）吹灰器（半伸缩或全伸缩），通常冷端和热端各布置一台。

正常使用时，用蒸汽吹灰，清除位于传热元件上下端面的积灰。

在预热器阻力上升50-60%时，用高压水冲洗。

高压水冲洗在预热器单台隔离状态下可以使用，但仅限于冷端，热端高压水冲洗仅用于在热段层内出现水泥样堵灰物时使用，热态使用水冲洗，不论是高压还是低压水，都会对转子产生很大的温度应力，甚至使转子出现严重不可恢复变形，必须慎重进行。

高压水冲洗的喷嘴是精心选择的。

一般使用小口径（1.5mm左右，水压10-20Mpa），数个喷嘴集中布置以提高清洗效果。

但一次冲洗耗时较长，完全伸缩式需20小时左右（60万机组），半伸缩型时间可以减半（单位时间水量加倍）。

当必须进行冷端在线水冲洗时，必须确保预热器完全隔离。

在转子金属温度冷却到120℃以下时进行。

因为即使用冷端水冲洗，高压水一般能贯穿整个转子而到达预热器上方。

由于预热器在隔离阶段冷却较慢，烟气侧很难完全隔开（挡板并不能做到100%隔离），一种行之有效的做法是设立烟气出口空气旁路，连通冷二次风道和预热器出口烟道，低负荷运行送风机，从而保证预热器转子迅速冷却（一般2-3小时左右）。

更简单的做法是打开预热器烟气侧检修门，使预热器烟气侧压力大于隔离挡板前部烟道，从而阻止烟气在清洗阶段通过预热器转子。

清洗时，被隔离预热器的送风机应打开，以保证吹干转子和维持预热器烟气侧压力高于挡板另一侧。

清洗完毕后应继续用送风吹干转子。

通常的预热器冲洗间隔时间如图4所示。

图4中，由于日本锅炉机组通常使用灰分较低的燃料，硫酸氢铵被灰分吸附不充分，表现为清洗间隔较短；德国机组用煤灰分较高，清洗间隔相对较长。

但是，氨气逃逸率从2ppm上升到3ppm，不论灰分高低，都会使清洗间隔明显缩短。

近年来，日本和欧洲均提出将氨气逃逸率水平控制在2ppm以下，这无疑将对预热器的清洗要求大大降低。

如清洗间隔能控制在10个月以上，预热器清洗可以纳入正常的年度停机检修中。

在停机检修时，由于硫酸氢铵易溶于水，在停炉阶段，先用低压水冲洗装置浸泡一下转子可以大大提高清洗效果。

建议使用大流量水冲洗装置，一方面可以缩短时间，清洗效果也较好。

专题说明二

传热元件专题介绍

1．概述

回转式空气预热器的核心部件是蓄热元件，俗称传热元件。

上海锅炉厂有限公司自1950年代开始设计生产回转式空气预热器，经历了从采用钢丝网作传热元件到高效波纹板为传热元件的全部发展过程。

目前上海锅炉厂有限公司已经拥有十几个系列，近百个品种的传热元件产品，是国内波形品种最多的专业供货商。

我们具有传热元件独立开发能力，拥有传热元件性能测试风洞系统。

本公司拥有三条自动波形板流水线，每年生产各种波形传热元件3万吨以上。

2．主要传热元件波形及其特点

上海锅炉厂有限公司拥有的常规传热元件特性如下表：

表1典型换热元件特性

分类名称

示意图

通道形式

几何特点

换热特点

阻力特性

适应燃料

适用场合

NF3、NF6

封闭

由一块平板和一块通灰槽板组成，无斜纹

单位体积换热面积较少，故换热能力

很差

直通道，阻力系数低

全部

极易堵灰的换热器冷端。

NU、UNU、TC3

开放

交叉纹

优秀

一般

DN、DN3、DUN

封闭

交叉纹

较好

优秀

DL、DL3

开放

松排列斜顺波纹

较好

一般

UNF、TC2

半封闭

波纹板

较好

较好

DU2.4～3.5

开放

传统波型，调整波深能改变性能

较好

一般

DNF、TC1

封闭

一片为直波纹，另一片为波纹板

一般

较好

FNC

开放

宽纯交叉波纹

优秀

较差

图1常用元件换热能力比较

图2常用元件阻力特性比较

3．上海锅炉厂传热元件选择的原则

上海锅炉厂有限公司在选择传热元件时，会考虑到用户的实际情况，从设备长期安全稳定运行的角度出发，适应煤种在一定范围内的变化，确保在使用过程中不堵灰，保持较低的排烟温度，保证在长时间的运行过程中，锅炉的效率保持在较高水平。

而不是像某些公司一样，仅考虑单一设计煤种，在燃料变化后，无法满足机组经济、稳定和安全运行的需要。

元件板型的选择需同时考虑传热效果、流通阻力和堵灰可能三个因素。

采用传热效果好的传热元件能降低制造成本，但是不一定流通阻力小或耐堵灰，造成运行成本上升。

例如某公司在预热器冷段采用HS7、HS8等DU系列波形元件，虽然预热器转子重量变轻，但是当燃料灰分变多，或用于SCR预热器时，很容易造成堵灰，使阻力上升。

传热效果和流通阻力往往构成一对矛盾，因为提高换热效果是通过加强气流通道的局部紊流状况，即加大换热表面波纹密度或倾斜角，但这种方式也同时加大了流通阻力系数。

上海锅炉厂本着对用户负责的态度，在选用波形和煤种的匹配上，有丰富的经验。

在传热元件的选择上的做法是根据燃料的特性选择合适的传热元件板型，通常在预热器热段和中温段选择DU3、DN、DL等波型传热元件，匹配从无烟煤到褐煤燃料，相对于某公司对任何煤种都使用DU系列波形（如某公