脚手架完整Word格式文档下载.docx
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3号钢管的技术条件,用于立杆,大横杆和斜杆的钢管长度为4.0M和6.0M为宜,小横杆采用约1.4M定尺为宜,钢管必须有防锈处理,并涂上油漆,不得使用锈蚀严重、弯曲、已产生裂缝的钢管.
（2）、各种扣件约16000只,其质量必须符合<
KT33-88>
规定要求.
（3）、毛竹脚手片（10×
1.2M）4500张,不得有霉变、腐朽的破旧毛竹片.
（4）、6×
1.8㎡的绿色安全密目网3200张,围护用的安全密目网贯穿强度和网目符合有要求并符合有合格证.
3、人员安排
安排有操作上岗证搭设人员17人
四、外架搭设总体方案
1、根据本工程的实际情况,考虑脚手架受力情况采用落地式双排单立杆搭设至四层24米处。
2、立杆纵距1.5米,脚手架宽为1.2米,步距为1.8米,离墙间距0.2米（立面图、平面图挑架计算书附后）.
3、预留洞口、楼梯口、出入口,临边等采用三根钢管围护.
4、脚手架四周建筑二层配备不少于4只灭火器,并悬挂在人行横道口醒目处.
五、脚手架搭设须序
外架基础处理→摆放扫地杆→逐步树立杆与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆→扫地杆扣紧→装第一步大横杆与各立杆紧扣→安第一步小横杆→第二步大横杆→安第二步小横杆→加高临时斜撑,上端与第二步大横扣紧（在连墙立杆安好及拉结点有效后拆除）→安第三、第四-----步大横杆,安连墙避杆及拉结点→对接立杆→加设剪刀撑→铺脚手片→绑防护栏脚杆、挂立网防护.（拆外架时与搭设顺序相反）.
六、施工技术要求
1、基土处理:
回填土分层夯实;
承载达到1.2KN/㎡,然后现浇100㎜砼硬化地坪.
2、脚手架宽1.2M.立杆间距1.5M离距墙间距200CM,相邻立杆的接头位置在不同的步距内,应与地面垂直,垂直度偏差≤1/100,并有避雷电装置,其接地电阻小于10Ω.
3、大横杆竖向间距为1.8M,上下的接头位置错开与墙面平等,水平偏差≤1/300,并不得大于50㎜.
4、剪刀撑在脚手架外侧,脚手架两端与转角处起,原则上7根立杆设剪刀撑一道（或根据实际相应调整,但不多于7根）,每道剪刀撑7根立杆,与地面角45°
-60°
剪立撑顺延架体连续布置.
5、拉结点（连墙杆）（如后图所示）；
拉结点应有较好的抗水平作用力,钢管刚性连接.
布置:
垂直方向为层高,水平方向按4-5根立杆不大于7米设置,间隔设置,上下错位,拉结应牢固、稳定、转角处加密设置.
6、防护栏杆:
脚手架的外侧,自第二步起必顺设1.2M高的防护栏杆和0.2M高的档脚杆后用绿色密目网封闭,顶排的扶手栏杆不得小于三道,高度分别为1.8M、1.2M和0.2M.
7、小横杆与墙面垂直,应贴近立杆垂直,并与大横杆扣紧,靠墙一侧应离开墙面10CM.
8、毛竹脚手片应与架体牵扛用16#铁丝至少四只双胶绑扎牢固,安全网应拉紧扎牢,安全网下口边缘不得留有缝隙.
七、脚手架搭（拆）安全技术要求:
1、二步以上架子施工时应配戴安全带.
2、职工均有特殊工种作业上岗证,身体健康,另在接受本人项目部的安全交底方可上岗.
3、严禁向下抛扣件物品,上部施工时,地面上应有专人警戒守护.
4、严禁雷雨天高空作业,强风高处作业及夜间高处作业.
5、作业人员应脚穿软底防滑鞋,衣着灵便,但不准赤膊裸身.
6、高处作业材料堆放平衡,不可放置在临边或洞口附近,有坠落可能的任何物料都要一律撤除或加以固定.
7、施工过程中应边搭边铺脚手片,并将脚手片用16＃铁丝（4点）双股绑扎,以防脱落.安全有效的围护设施应逐步跟上,随着高度的增加,应设斜道式施工通道,并设护拦,拉接杆设置应同步跟上.
8、施工过程中若发现设施有隐患或缺陷,务必及时处理或停工,并向上级报告.班前、班后均检查已施工部分的质量、安全情况,并按查验情况逐次记录.
八、脚手架拆除方案
施工脚手架必须遵守GB3608-83高处作业的有关规定,特别是要按关于强风高处作业和雪天高处作业的有关规定进行.
1、施工前的安全防范措施
（1）、对脚手架进行安全检查,确认脚手架不存在严重隐患,若存在安全隐患应先对脚手架进行整修加固,保证在拆除时不发生危险.
（2）、对参与脚手架拆除的操作人员,进行上岗教育、培训,由现场班组长负责对施工人员班前交底工作,交底内容包括脚手架拆除范围、数量、顺序、指挥、联络方法及相应的安全措施和警戒区域等,交底认真执行书面记录签字手续.
（3）、外架拆除周围、坠落范围四周设置明显的警戒标志,警戒区域内严禁非操作人员通行,并设专人监护.
（4）、仔细检查吊运机械,包括索具是否安全可靠.
2、拆除施工中,采取以下几种方法措施
（1）、严格执行脚手架拆除顺序:
安全网→脚手片→挡脚杆→剪刀撑→栏杆→大横杆→小横杆→立杆
（2）、脚手架拆除从上往下,水平方向一步拆完再拆下一步,做到一杆一清、一步一清.在拆除时,先清毛竹片上垃圾杂物.
（3）、脚手架拆下的钢管、扣件及其它材料先集中,然后由人工运输向下运送.
（4）、脚手架与建筑物拉结点应与脚手架同步进行拆除,不可在脚手架拆除前先行拆除剪刀撑,应先拆中间扣件,再拆两端扣件.
（5）、所有杆与扣件,在拆除时应分离,不允许杆件上附着扣件输送地面,或两杆同时拆下输送地面.
（6）、所有脚手片拆除,应自外向里坚立搬运,防止里向外翻起后,脚手片上垃圾、物件,直接从高处坠落伤人.
（7）、脚手架内必须使用电焊气割工艺时,应严格按照国家特殊工和的要求和消防规定执行,增派专业人员配备料斗（桶）防止火星和切割溅落.
（8）、拆下脚手架的钢管、扣件及其它材料运送地面后应及时清理,归类堆放.
（9）、每日拆除告一段落时,都要对尚未拆除的脚手架的安全状
况进行检查,还要对周围环境进行检查,如有异常情况应及时处理,
确认一切均安全后方可离岗,不可疏忽大意,留有隐患.
落地式扣件钢管脚手架计算书
扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。
（一）、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为24米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：
立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.5米；
内排架距离墙长度为0.35米；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；
采用的钢管类型为Φ48×
3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
取扣件抗滑承载力系数为1.00；
连墙件采用两步三跨，竖向间距3米，水平间距4.5米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载标准值:
3.000kN/m2；
脚手架用途:
结构脚手架；
同时施工层数:
2层；
3.风荷载参数
本工程地处浙江省金华市，基本风压为0.35kN/m2；
风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为1.13；
脚手架计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m2）:
0.1394；
脚手板自重标准值（kN/m2）:
0.300；
栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:
0.150；
安全设施与安全网（kN/m2）:
0.005；
脚手板类别:
竹笆片脚手板；
栏杆挡板类别:
栏杆、竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2）:
0.033；
脚手板铺设总层数:
4；
5.地基参数
地基土类型:
粘性土；
地基承载力标准值（kpa）:
160.00；
立杆基础底面面积（m2）:
0.25；
地基承载力调整系数:
0.50。
（二）、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:
P1=0.033kN/m；
脚手板的自重标准值:
P2=0.3×
1.05/（2+1）=0.105kN/m；
活荷载标准值:
Q=3×
1.05/（2+1）=1.05kN/m；
静荷载的设计值:
q1=1.2×
0.033+1.2×
0.105=0.166kN/m；
活荷载的设计值:
q2=1.4×
1.05=1.47kN/m；
图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1max=0.08×
0.166×
1.52+0.10×
1.47×
1.52=0.361kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为M2max=-0.10×
1.52-0.117×
1.52=-0.424kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Max（0.361×
106,0.424×
106）/4490=94.432N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为σ=94.432N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：
静荷载标准值:
q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；
活荷载标准值:
q2=Q=1.05kN/m；
最大挠度计算值为：
V=0.677×
0.138×
15004/（100×
2.06×
105×
107800）+0.990×
1.05×
107800）=2.583mm；
大横杆的最大挠度2.583mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！
（三）、小横杆的计算:
根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：
p1=0.033×
1.5=0.05kN；
脚手板的自重标准值：
1.5/（2+1）=0.158kN；
活荷载标准值：
Q=3×
1.5/（2+1）=1.575kN；
集中荷载的设计值:
P=1.2×
（0.05+0.158）+1.4×
1.575=2.454kN；
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax=1.2×
0.033×
1.052/8=0.006kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax=2.454×
1.05/3=0.859kN.m；
最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.864kN.m；
最大应力计算值σ=M/W=0.864×
106/4490=192.514N/mm2；
小横杆的最大弯曲应力σ=192.514N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
Vqmax=5×
10504/（384×
107800）=0.024mm；
大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.158+1.575=1.782kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
Vpmax=1782.45×
1050×
（3×
10502-4×
10502/9）/（72×
105
×
107800）=3.298mm；
最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+3.298=3.322mm；
小横杆的最大挠度为3.322mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！
（四）、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；
R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
P1=0.033×
1.5×
2/2=0.05kN；
小横杆的自重标准值:
P2=0.033×
1.05/2=0.017kN；
P3=0.3×
1.5/2=0.236kN；
Q=3×
1.5/2=2.362kN；
荷载的设计值:
R=1.2×
（0.05+0.017+0.236）+1.4×
2.362=3.672kN；
R<
8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（五）、脚手架立杆荷载计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1394
NG1=[0.1394+（1.50×
2/2）×
0.033/1.50]×
24.00=4.145；
（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；
采用竹笆片脚手板，标准值为0.3
NG2=0.3×
4×
（1.05+0.3）/2=1.215kN；
（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；
采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.15×
1.5/2=0.45kN；
（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；
0.005
NG4=0.005×
24=0.18kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.99kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ=3×
2/2=4.725kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Wo=0.35kN/m2；
Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：
Uz=1；
Us--风荷载体型系数：
取值为1.13；
经计算得到，风荷载标准值
Wk=0.7×
0.35×
1×
1.13=0.277kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
5.99+1.4×
4.725=13.803kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N=1.2NG+0.85×
1.4NQ=1.2×
5.99+0.85×
1.4×
4.725=12.811kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为
Mw=0.85×
1.4WkLah2/10=0.850×
0.277×
1.52/10=0.111kN.m；
（六）、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值：
N=13.803kN；
计算立杆的截面回转半径：
i=1.59cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
k=1.155；
当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：
μ=1.5；
计算长度,由公式lo=k×
μ×
h确定：
l0=2.599m；
长细比Lo/i=163；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：
φ=0.265；
立杆净截面面积：
A=4.24cm2；
立杆净截面模量（抵抗矩）：
W=4.49cm3；
钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
σ=13803/（0.265×
424）=122.844N/mm2；
立杆稳定性计算σ=122.844N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值：
N=12.811kN；
k=1.155；
计算长度,由公式l0=kuh确定：
长细比:
L0/i=163；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：
φ=0.265
σ=12810.51/（0.265×
424）+111189.881/4490=138.777N/mm2；
立杆稳定性计算σ=138.777N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
（七）、最大搭设高度的计算:
按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
构配件自重标准值产生的轴向力NG2K（kN）计算公式为：
NG2K=NG2+NG3+NG4=1.845kN；
活荷载标准值：
NQ=4.725kN；
每米立杆承受的结构自重标准值：
Gk=0.139kN/m；
Hs=[0.265×
4.24×
10-4×
205×
103-（1.2×
1.845
+1.4×
4.725）]/（1.2×
0.139）=84.916m；
按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
[H]=84.916/（1+0.001×
84.916）=78.27m；
[H]=78.27和50比较取较小值。
经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50m。
脚手架单立杆搭设高度为24m，小于[H]，满足要求！
按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：
Mwk=Mw/（1.4×
0.85）=0.111/（1.4×
0.85）=0.093kN.m；
Hs=（0.265×
1.845+0.85×
（4.725+0.265×
100×
0.093/4.49）））/（1.2×
0.139）=74.214m；
[H]=74.214/（1+0.001×
74.214）=69.087m；
[H]=69.087和50比较取较小值。
（八）、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl=Nlw+N0
风荷载标准值Wk=0.277kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=13.5m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：
Nlw=1.4×
Wk×
Aw=5.232kN；
连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=10.232kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf=φ·
A·
[f]
其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比l0/i=350/15.9的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；
又：
[f]=205N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.941×
103=81.792kN；
Nl=10.232<
Nf=81.792,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到Nl=10.232小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
（九）、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=80kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=160kpa；
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