混凝土结构课程设计Word版Word文档下载推荐.docx
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(3)主梁尺寸:
高度h=(1/8—1/14)12=(1/8—1/14)X5700=(407—713)mm
故高度取h=650mm
宽度b=(1/2—1/3)Xh=(1/2—1/3)X650=
(325—216)mm
故宽度取b二300mm
2、荷载
恒荷载标准值:
20mm水泥砂浆面层:
50mm厚水泥焦渣:
80mm钢筋混凝板:
20mm板底石灰砂浆:
小计
0.02mX20kN/m3=0.4kN/m3
0.05mX14kN/m3=0.7kN/m3
0.025mX25kN/m3=2kN/m3
0.02mX17kN/m3=0.34kN/m3
gk二3.44kN/m3
板的活荷载标准值:
qk=8KN/m2
恒荷载分项系数取1.2:
因楼面活荷载标准值大于4.0kN/m3,
所以活荷载分项系数应取1.3,于是板的
恒荷载设计值
活荷载设计值
荷载总设计值取g+q=14.5kN/m3
g=3.44X1.2=4.128kN/m3
q=8X1.3=10.4kN/m3
g+q二4.128+10.4=14.528kN/m3近似
3、计算简图
现浇板在墙上的支承长度不小于100mm,取板在墙上的支承长
度为120mm按内力重分布,计算板的跨度:
(1)计算跨度
边跨1„=1900-240-200/2=1560
lo=ln+h/2=1560+80/2=1600mm故边跨的计算跨度lo二=1600rrni
中跨
lo=ln=1900-200=1700mm
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跨度差
(1700-1600)/1700=5.89%<
10%,可按等跨连续板
计算。
取伽宽板带作为计算单元
4、内力及承载力的计算
(1)弯矩计算如表
截面
边跨跨
内
离端第二
支座
离端第二跨跨内
中间跨跨内
中间支
座
弯矩计算系数am
1/11
-1/11
1/16
-1/14
lom
1.6
1.7
^EM=am(g-Ki)]o2
(kN*m)
3.37
2.62
-2.99
(2)截而承载力计算
b=1000mm,h=8Omm,ho=8Omm-2Omm=6Omm,ai=1.0,C30混凝土,fc=14.3N/mm2,HRB335级钢筋,f尸BOON/mm?
中间区板带Q~(S)轴线间,各内区格板的四周与梁整体连接,故各跨跨内和中间支座考虑板的内拱作用,计算弯矩降低20%
连续板各截面的配筋计算如表2。
板带部位
边区板带(①~
(2),(S~(§
)轴线间)
中间区板带(②〜◎轴线间)
边跨
跨内
离端
第二
离端第二跨跨内,
中间跨跨
中间
M(kN*m)
-3.37
2.1
-2.39
Qs=M/a加
0.065
0.051
0.058
0.041
0.046
g=l_Jl_2a
0.067
0.052
0.060
0.042
0.047
As=gb/hoaifc
mm2)
If.
274
212
245
172
188
选配钢筋
①8
@170
0>
8
@200
O8
08
①10
实配钢筋
面积
296
251
三、次梁的计算
仁荷载
恒荷载设计值:
板带传来的恒荷载:
次梁自重:
次梁抹灰粉刷:
0.2mX(0.45-0.08)X25X1.2=2.22kN/m
0.02X(0.45-0.08)X17X1.2X2=2kN/m
0.02mX17kN/m3=0.34kN/m
g=10.3632kN/m
活荷载设计值:
荷载总设计值:
q=10.4X1.9=19.76kN/m
g+q=30.1223kN/m取荷载30.12kN/m
4.128X1.9=7.8432kN/m
2、计算简图
边跨ln=6300-240-300/2=5910mm
10=h+a/2=560+80/2二6095mm
1.025ln=1.025x5910=6058mm
故边跨的计算跨度lo==6058mm
中跨l0=h二6300-300二6000mm
跨度差(6058-6000)/6000=0.97<
10%,可按等跨连续
板计算。
取1m宽板带作为计算单元
连续次梁各截而弯矩及剪力计算如表3,表4
截而
lo(m)
6.058
6.0
瞬M=am(g-Ki)lo2
100.49
-100.49
67.77
77.45
端支座
内侧
支座外侧
支座内侧
中间支座外
侧,内侧
剪力计算系数av
0.45
0.6
0.55
剪力V=am(g+q)lo
(kN)
85.42
113.90
106.00
(1)、截面承载力计算
次梁跨内截面按T形截而计算,翼缘计算宽度为:
bf=l/3xlo=l/3x6O58=2019mm
vb+s=200+1700=1900mm
取bf=1900mm
离端第二跨、中间跨bf,=l/3xl0=l/3x6000=2000mm
梁高
h=450mm,h()=450mm-35mm=415mm
判断T形截而类型
ai=1.0,C30混凝土,fc=14.3N/mm2,HRB335级钢筋,f=300N/mm2箍筋采用HPB2335,fyv=210N/mm2
ai£
bf,hf,(ho-hf72)=815.1kN*m>
Mmax=100.49kN*m
故各跨内截面均属于第一类T形截而。
支座截而按矩形截面计算,第一内支座按布置两排纵筋考虑,取ho=45Omm-60mm=390mm,其他中间支座按布置一排纵筋考虑,h0=415mmo
连续次梁正截而承载力计算见表5
边跨跨内
离端第二支座
离端第二跨跨
内、中间跨跨内
中间支座
-77.45
as=M/aitblii2
0.021
0.231
0.014
0.157
g=l-J1-2a
0」<
0.267<
0.3
5
0.14
0」v0.172
<
0.35
As=gb/Twctif(
(mm2)
789
993
559
680
829.5
1030.6
603.3
710
连续次梁斜截面承载力计算见表6
离端第二支
座外侧
侧、内侧
V(kN)
113.9
106
0.25Pcfcbho(N)
296725
>
V
278850
0.7ftbh()(N)
83083
78078
83083>
选用篩筋
2(p8
2q)8
ASv(mm2)
101
s(mm)
4708
332
467
480
实配篩筋间距s
(mm)
200
次梁配筋示意图见图4
4、主梁计算
主梁按弹性理论计算。
柱截而尺寸为400mm*400mm。
(1)荷载
恒载设计值
由次梁传来10.3632x6.3=65.28816kN
主梁自重(0.65-0.08)x0.3x25x1.9x1.2=9.747kN
梁侧抹灰(0.65-0.08)x0.02x17xl.9x1.2x2=0.883728kN
G=75.918888kN取G=75.92kN
合计
由次梁传来Q=19.76x6.3=124.488kNMXQ=124.94kN
G+Q=75.92+124.94=200.41kN
(2)内力计算
边跨ln=5700-■-240=5260
lo=1.0251n+b/2=1.025xH+400/2=5592
ln+a/2+b/2=■^370/2+400/2=
中间跨l0=lc^H跨度差<10%可按等跨连续梁计
Mo
主梁尺寸及计算简图如图5
在各种不同分布的荷载作用下的内力计算可采用等跨连
续梁的内力系数表进行,跨内和支座截面最大弯矩及剪力按
下式计算:
M=KGlo+KQl()V=KG+KQ
具体计算结果以及最不利荷载组合见表7,表8。
将以上最不里荷载组合下的四种弯矩图及三种剪力图分别叠加在同一坐标图上,即可得主梁的弯矩包络图及剪力包络图,见图6。
序号
计算简图
K/M]
K/Mb(Mc)
K/M^
①
0.244/^3.59
-0.267/
0.067/|8.99
②
0.289/201.19
-0.133/-92.59
-Mb/-90.69
③
心1/3*
0.200/141.92
Mb=-30.86
④
0.229/159.42
-0.311(-0.089)
0.17/120.63
/-21.65(-61.96)
⑤
心1/3*
-0.089(-0.311)
Mb=-20.65
/-61.96(-21.65)
最不
①+②
30.478
-205.94
-61.7
利荷
①+③
72.73
・205.94
170.91
载组
合
①+④
263.01
-329.85(-175.31)
149.62
①+⑤
-175.31(329.85)
表7
K/VAin
K/VBex(Vcex)
K/VBin
0.733/55.65
-1.267(-1.00)/
-96.19(-75.92)
1.00(1.267)/
75.92(96.19)
0.866/107.81
-1.134(0)/
・141.17(0)
0(1.134)/
0(141.17)
0.689/85.77
-1.311(-0.788)/
-163.21(-98.10)
1.222(0.089)/
152.13(11.08)
VBex=-11.08
・0.089(-1.222)/
-11.08(-152.13)
0.788(1.311)/
98.10(163.21)
最不利
163.46
荷载组
141.42
44.57
验算截而尺寸:
hw=ho-ht?
=570-80=490mm
hw/b=490/300=1.633<
4
主梁弯矩包络图及剪力包络图如图6
(1)截面承载力计算
主梁跨内截面按T形截而计算,其翼缘计算宽度为:
bf'
=113xlo=113x5700m=19OOmm<
b+so=3OO+63OO-3OO=63OOmm取bf?
=1900
ai=1.0,C30混凝土,fc=14.3N/mm2,HRB335级钢筋,fy=300N/mm2箍筋采用HPB2335,fyv=210N/mm2
a值bf'
hf'
(ho-hf72)=14.3x1900x80x(615-80/2)=1249.82bkN*m>
Mmax=100.49kN*m
支座截而按矩形截面计算,第一内支座按布置两排纵筋考虑,取ho=65Omm-80mm=570mm,其他中间支座按布置一排纵筋考虑,h()=615mm支座截而按矩形截面计算,取ho=65Omm-80mm=570mm(因支座弯矩较大考虑布置两排纵筋,并布置在次梁主筋下而)。
跨内截而在负弯矩
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作用下按矩形截面计算,取h
主梁正截面及斜截面承载力计算见表9,表10。
表9主梁正截而承载力计算
V0*b/2(kN*m)
M-V()*b<
2(kN*m)
as=lVVaW
g=l-Ji-2a
As=旳‘hoaifdfy
选配钢筋(mm2)
■25+2①22+2①18
■2(-
■■
实配钢筋而积
A(mnr)
表10主梁斜截而承载力计算
端支座内侧
离端第二支座外侧
离端第二支座内侧
V(kN)
0.25Bcfcbho(N)
v
O.7ftbho(N)
选用箍筋
2<
p8
ASv(mm?
)
实配箍筋间距
Vcs(N)
Asb(mm)
选配弯筋
1①18
实配弯筋面积
(2)主梁吊筋计算
由次梁传至主梁的全部集中力为:
G+Q=65.29+124.49=189.78
As=(G+Q)/2fysina=189.78x103/2x300x0.707=447.3mm2
选|①1](As=509mm2)