物料提升机基础加固方案Word文件下载.docx
《物料提升机基础加固方案Word文件下载.docx》由会员分享,可在线阅读,更多相关《物料提升机基础加固方案Word文件下载.docx(16页珍藏版)》请在冰豆网上搜索。
![物料提升机基础加固方案Word文件下载.docx](https://file1.bdocx.com/fileroot1/2022-11/29/f2eb4197-1f1c-41b1-85c4-3a0a6fc19617/f2eb4197-1f1c-41b1-85c4-3a0a6fc196171.gif)
1.25m3×
2.3=2.875t=28175N
总重:
30380+9800+28175=68355N
4.基础承载面积:
3.12m2=3.12×
106mm2
故地面承载:
P=68355/(3.12×
106)=0.022N/mm2(MPa)=22KN/m2
物料提升机基础承载P=231KN
3满堂脚手架加固计算书
为保证现场结构安全,本工程计算按立杆纵横间距为0.9m计算,满足承载力要求。
计算参数:
模板支架搭设高度为3.75m,
立杆的纵距b=0.9m,立杆的横距l=0.9m,立杆的步距h=1.50m。
计算依据:
1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010
2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称
B2,标高9.00m
新浇混凝土楼板板厚(mm)
150
模板支架高度H(m)
3.75
模板支架纵向长度L(m)
40
模板支架横向长度B(m)
30
二、荷载设计
模板及其支架自重值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
楼板模板
0.5
混凝土自重值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重值G3k(kN/m3)
1.1
施工人员及设备产生的荷载值Q1k(kN/m2)
9
风荷载值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.076
地基粗糙程度
D类(有密集建筑群且房屋较高市区)
模板支架顶部距地面高度(m)
风压高度变化系数μz
0.51
风荷载体型系数μs
三、模板体系设计
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距la(mm)
900
立柱横向间距lb(mm)
水平拉杆步距h(mm)
1500
顶层水平杆步距hˊ(mm)
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)
450
小梁间距l(mm)
300
小梁最大悬挑长度l1(mm)
100
主梁最大悬挑长度l2(mm)
设计简图如下:
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t(mm)
20
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
16.83
面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.4
面板弹性模量E(N/mm2)
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁,取1m单位宽度计算。
W=bh2/6=1000×
20×
20/6=66666.667mm3,I=bh3/12=1000×
20/12=666666.667mm4
承载能力极限状态
q1=[1.2×
(G1k+(G2k+G3k)×
h)+1.4×
Q1k]×
b=[1.2×
(0.1+(24+1.1)×
0.15)+1.4×
9]×
1=17.238kN/m
q1静=[γG(G1k+(G2k+G3k)h)]b=[1.2×
0.15)]×
1=4.638kN/m
q1活=(γQ×
Q1k)×
b=(1.4×
9)×
1=12.6kN/m
正常使用极限状态
q=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
h)+γQ×
b=(1×
0.15)+1×
1=12.865kN/m
计算简图如下:
1、强度验算
Mmax=0.1q1静L2+0.117q1活L2=0.1×
4.638×
0.32+0.117×
12.6×
0.32=0.174kN·
m
σ=Mmax/W=0.174×
106/66666.667=2.616N/mm2≤[f]=16.83N/mm2
满足要求!
2、挠度验算
νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×
12.865×
3004/(100×
9350×
666666.667)=0.113mm
νmax=0.113mm≤min{300/150,10}=2mm
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型(mm)
40×
90
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.386
小梁截面抵抗矩W(cm3)
54
小梁弹性模量E(N/mm2)
8415
小梁截面惯性矩I(cm4)
243
小梁计算方式
二等跨连续梁
(0.3+(24+1.1)×
0.3=5.243kN/m
因此,q1静=1.2×
h)×
b=1.2×
0.15)×
0.3=1.463kN/m
q1活=1.4×
Q1k×
b=1.4×
9×
0.3=3.78kN/m
M1=0.125q1静L2+0.125q1活L2=0.125×
1.463×
0.92+0.125×
3.78×
0.92=0.531kN·
M2=q1L12/2=5.243×
0.12/2=0.026kN·
Mmax=max[M1,M2]=max[0.531,0.026]=0.531kN·
σ=Mmax/W=0.531×
106/54000=9.831N/mm2≤[f]=12.87N/mm2
2、抗剪验算
V1=0.625q1静L+0.625q1活L=0.625×
0.9+0.625×
0.9=2.949kN
V2=q1L1=5.243×
0.1=0.524kN
Vmax=max[V1,V2]=max[2.949,0.524]=2.949kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×
2.949×
1000/(2×
90)=1.229N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
3、挠度验算
b=(1×
0.3=3.92kN/m
挠度,跨中νmax=0.521qL4/(100EI)=0.521×
3.92×
9004/(100×
8415×
243×
104)=0.655mm≤[ν]=min(L/150,10)=min(900/150,10)=6mm;
悬臂端νmax=ql14/(8EI)=3.92×
1004/(8×
104)=0.002mm≤[ν]=min(2×
l1/150,10)=min(2×
100/150,10)=1.333mm
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁截面类型(mm)
Φ48×
3.5
主梁计算截面类型(mm)
Ф48×
3
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
205
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
125
主梁截面抵抗矩W(cm3)
4.49
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁截面惯性矩I(cm4)
10.78
主梁计算方式
可调托座内主梁根数
2
主梁受力不均匀系数
0.6
1、小梁最大支座反力计算
(0.5+(24+1.1)×
0.3=5.315kN/m
q1静=1.2×
b=1.2×
0.3=1.535kN/m
b=1.4×
q2=(γG(G1k+(G2k+G3k)×
0.3=3.98kN/m
按二等跨连续梁,Rmax=1.25q1L=1.25×
5.315×
0.9=5.98kN
按悬臂梁,R1=5.315×
0.1=0.532kN
主梁2根合并,其主梁受力不均匀系数=0.6
R=max[Rmax,R1]×
0.6=3.588kN;
按二等跨连续梁,R'
max=1.25q2L=1.25×
3.98×
0.9=4.477kN
按悬臂梁,R'
1=q2l1=3.98×
0.1=0.398kN
R'
=max[R'
max,R'
1]×
0.6=2.686kN;
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·
m)
σ=Mmax/W=0.916×
106/4490=203.965N/mm2≤[f]=205N/mm2
3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
τmax=2Vmax/A=2×
5.802×
1000/424=27.366N/mm2≤[τ]=125N/mm2
4、挠度验算
主梁变形图一(mm)
跨中νmax=1.133mm≤[ν]=min{900/150,10}=6mm
悬挑段νmax=0.294mm≤[ν]=min(2×
150/150,10)=2mm
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R1=8.55kN,R2=11.184kN,R3=11.184kN,R4=8.55kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
按上节计算可知,可调托座受力N=11.184/0.6=18.639kN≤[N]=30kN
八、立柱验算
钢管截面类型(mm)
3.2
钢管计算截面类型(mm)
钢材等级
Q235
立柱截面面积A(mm2)
424
立柱截面回转半径i(mm)
15.9
立柱截面抵抗矩W(cm3)
抗压强度设计值[f](N/mm2)
支架自重值q(kN/m)
0.15
支架立柱计算长度修正系数η
1.2
悬臂端计算长度折减系数k
0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
450=1630mm
l0=ηh=1.2×
1500=1800mm
λ=max[l01,l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
2、立柱稳定性验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2:
小梁验算
0.9×
0.3=4.937kN/m
同上四~六步计算过程,可得:
R1=7.943kN,R2=10.389kN,R3=10.389kN,R4=7.943kN
顶部立柱段:
λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516
查表得,φ=0.573
不考虑风荷载:
N1=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6=Max[7.943,10.389,10.389,7.943]/0.6=17.315kN
f=N1/(ΦA)=17315/(0.573×
424)=71.269N/mm2≤[f]=205N/mm2
考虑风荷载:
Mw=γQφcωk×
la×
h2/10=1.4×
0.076×
1.52/10=0.019kN·
N1w=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[7.943,10.389,10.389,7.943]/0.6+0.019/0.9=17.336kN
f=N1w/(φA)+Mw/W=17336/(0.573×
424)+0.019×
106/4490=75.588N/mm2≤[f]=205N/mm2
非顶部立柱段:
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得,φ1=0.496
N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×
q×
H=Max[7.943,10.389,10.389,7.943]/0.6+1.2×
0.15×
3.75=17.99kN
f=N/(φ1A)=17.99×
103/(0.496×
424)=85.543N/mm2≤[σ]=205N/mm2
Nw=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×
H+Mw/lb=Max[7.943,10.389,10.389,7.943]/0.6+1.2×
3.75+0.019/0.9=18.011kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W=18.011×
106/4490=89.875N/mm2≤[σ]=205N/mm2
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010第6.1.4:
对长条状的高支模架,架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3
H/B=3.75/30=0.125≤3
满足要求,不需要进行抗倾覆验算!
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm)
120
混凝土强度等级
C30
混凝土的龄期(天)
7
混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)
8.294
混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)
0.829
立柱垫板长a(mm)
200
立柱垫板宽b(mm)
F1=N=18.011kN
1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定,见下表
公式
参数剖析
Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0
F1
局部荷载设计值或集中反力设计值
βh
截面高度影响系数:
当h≤800mm时,取βh=1.0;
当h≥2000mm时,取βh=0.9;
中间线性插入取用。
ft
混凝土轴心抗拉强度设计值
σpc,m
临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值,其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内
um
临界截面周长:
距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0/2处板垂直截面的最不利周长。
h0
截面有效高度,取两个配筋方向的截面有效高度的平均值
η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×
h0/4Um
η1
局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数
η2
临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数
βs
局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较,βs不宜大于4:
当βs<
2时取βs=2,当面积为圆形时,取βs=2
as
板柱结构类型的影响系数:
对中柱,取as=40,对边柱,取as=30:
对角柱,取as=20
说明
在本工程计算中为了安全和简化计算起见,不考虑上式中σpc,m之值,将其取为0,作为板承载能力安全储备。
可得:
βh=1,ft=0.829N/mm2,η=1,h0=h-20=100mm,
um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm
F=(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0=(0.7×
1×
0.829+0.25×
0)×
1000×
100/1000=58.03kN≥F1=18.011kN
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定,见下表
Fl≤1.35βcβlfcAln
局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值
fc
混凝土轴心抗压强度设计值;
可按本规范表4.1.4-1取值
βc
混凝土强度影响系数,按本规范第6.3.1条的规定取用
βl
混凝土局部受压时的强度提高系数
Aln
混凝土局部受压净面积
βl=(Ab/Al)1/2
Al
混凝土局部受压面积
Ab
局部受压的计算底面积,按本规范第6.6.2条确定
fc=8.294N/mm2,βc=1,
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×
(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×
(300)/(200×
100)]1/2=2.449,Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×
2.449×
8.294×
20000/1000=548.534kN≥F1=18.011kN