主厂房满堂脚手架专项施工方案Word格式文档下载.docx

主厂房满堂脚手架专项施工方案Word格式文档下载.docx

《主厂房满堂脚手架专项施工方案Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《主厂房满堂脚手架专项施工方案Word格式文档下载.docx（24页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

步距（m）：

１.50；

　立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:

０.10;

脚手架搭设高度（m）:

８.0０；

　　　采用的钢管（）:

Φ４８×

３.5；

　扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数:

0.80;

　　　板底支撑连接方式：

方木支撑;

（2）．荷载参数

　　模板及木板自重

（2）：

0.350;

混凝土及钢筋自重（3）:

２5．00０;

　　楼板浇筑厚度（m）:

0.2０0；

倾倒混凝土荷载标准值

（2）:

2.000；

　　施工均布荷载标准值

（2）：

1.000；

（3）.木方参数

木方弹性模量E（２）：

950０.000;

木方抗弯强度设计值

（2）：

1３．000;

　　　木方抗剪强度设计值

（2）:

1.300；

木方的间隔距离（）:

30０.000;

　　木方的截面宽度（）:

40.00；

木方的截面高度（）:

90.00;

　　　　　　　　　图2　楼板支撑架荷载计算单元

2.模板支撑方木的计算：

　方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为

　本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩Ｗ分别为:

　　　4.000×

９.0００×

９.000/６=５4．00３；

　　　　4.000×

9.000×

9．00０×

9.００0/１2=243.０0　4;

　　　　　　　　　　方木楞计算简图

　　　（１）.荷载的计算:

　　　①钢筋混凝土板自重（）:

　　q1＝　25．000×

0．300×

0.200　=1.5０0;

　　　②模板的自重线荷载（）:

　　　　q２＝0．3５0×

0.300=0.105　;

　　　③活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载（）：

　　p１=（1.０00+２．0０0）×

0.900×

0.300　＝０.81０；

（2）．强度计算:

　　最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：

　　　均布荷载　q=1.2×

（１.５0０+　0．105）=１.926；

　集中荷载　ｐ=1．4×

0.８10＝1.134　；

　　　最大弯距　M＝4+2／8=1.１3４×

0.900/4+　1.926×

0．９０02/8　=0.45０;

　最大支座力N＝2+2　=　1.１3４/２+　1.926×

０．9０0／2　=1.４34　；

　截面应力　　σ=M／w=　0．45０×

106/54.0０0×

103　＝　8．３362;

方木的计算强度为8.3３6小1３.02，满足要求！

　（3）.抗剪计算:

　最大剪力的计算公式如下:

　　　　　　　Q　＝2　+2

　　截面抗剪强度必须满足:

　　　　　　　　　T=32<

[Ｔ]

其中最大剪力：

Ｑ　＝　0.900×

1.92６／2＋1.134/２=1.434;

　　截面抗剪强度计算值T=3　×

14３3.700/（2×

4０.00０×

９0.０00）=0.59７2;

　　截面抗剪强度设计值　[T］=1.3０02；

　　　方木的抗剪强度为0.５9７小于1.300，满足要求!

　　　（４）.挠度计算：

最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如

下:

　　　　均布荷载　q　=q1+q2＝１.５０0+0.１０5=1.6０5;

　　　集中荷载　ｐ　=0.8１0；

　　　最大变形5×

1．60５×

900.0004　／（384×

9500.000×

２4３０000.00）＋

　　　　　　81０．000×

９0０.0003　／（48×

95００.000×

24300０0．００）＝　１.1２7;

　　方木的最大挠度　１.127小于900．000/２５0,满足要求!

3.木方支撑钢管计算:

　　支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;

　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P　＝1．926×

０.90０　＋　1.134＝　2．867　；

　　　　　　　　支撑钢管计算简图　　

　　　　　　　　支撑钢管计算弯矩图（）

　　　　　支撑钢管计算变形图（）

　　　　　　　　支撑钢管计算剪力图（）　

　　最大弯矩=0.68８;

　最大变形　=1.593　　；

　最大支座力=9.367　;

　　截面应力　σ=0．688×

106/5080．000=135．50２2　;

　　　　支撑钢管的计算强度小于２05.０００２,满足要求!

　　支撑钢管的最大挠度小于900.0０0/150及1０　,满足要求！

4.扣件抗滑移的计算：

　　　按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P９6页,双扣件承载力设计值取１6.０0，

　按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80。

　　纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值9.367；

　Ｒ　<

　12.80,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5.模板支架荷载标准值（轴力）:

　　　　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

（1）．静荷载标准值包括以下内容:

　①脚手架的自重（）：

　1=　0．129×

８．000=1.03３;

　　钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A　双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。

　　　　②模板的自重（）：

　　　　　2＝０．350×

0.９0０×

0.900＝0.２8４；

　③钢筋混凝土楼板自重（）:

　　　　3　＝　2５．０00×

0.2０0×

0．900　=4.05０；

　经计算得到，静荷载标准值　　=１２３　=5.366　;

（2）.活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载。

　　　经计算得到,活荷载标准值　=　（１.000+2.0０0　）×

0．900=2．430；

　　　（３）.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式

　　　　N=　1.2+1.4=9.8４2;

　　6.立杆的稳定性计算：

　　立杆的稳定性计算公式:

　　其中N立杆的轴心压力设计值（）：

N=　9．842；

　　　σ轴心受压立杆的稳定系数，由长细比　查表得到;

　　　i　　计算立杆的截面回转半径（）：

ｉ＝1．58　；

　　　　A立杆净截面面积

（2）：

Ａ　＝４.８9　2；

　　　　　W　　立杆净截面模量（抵抗矩）（3）:

5．0８3;

　　　σ钢管立杆抗压强度计算值　

（2）；

　　　　　　[ｆ］钢管立杆抗压强度设计值:

［f]=20５.0002;

　　　　计算长度（ｍ）；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式

（1）或

（2）计算

　　　　=k1　　　　　　　

（1）

　　　=　（2a）　　　　　　

（2）

　　　k1计算长度附加系数，取值为1.155；

　　　　　　u计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;

u　=1．700;

　　　ａ　立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;

a＝０.100m；

　　公式

（1）的计算结果:

　　　　　立杆计算长度＝　k１=1.155×

1.700×

1．50０＝2．945m;

　　＝２9４5.250/15．800　=　18６.000;

　　　由长细比　的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ＝0.207;

　钢管立杆受压强度计算值;

σ=9８41.5６0/（0．2０7×

489.000）　=97．227２；

　　立杆稳定性计算σ=９7.２272　小于[f]＝205.０0０满足要求！

　　　　公式

（2）的计算结果:

　　　立杆计算长度=2a＝１.50０+0.100×

2=1．700m;

　　　　　　＝1700.0０0/15．800=　108.000;

　　　由长细比　的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.５30　;

　　钢管立杆受压强度计算值；

σ＝9841．56０/（0.５３０×

489．000）=3７．9732；

　　　立杆稳定性计算　σ=３7.973　2　小于[ｆ]=2０5．0０0满足要求!

　如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由公式（３）计算

　　　　　　＝　k1k2（2a）　　　（3）

　　ｋ1计算长度附加系数按照表1取值1.24３；

　　k2计算长度附加系数,2a　=1.7０0　按照表2取值1.014;

　　　公式（３）的计算结果:

　立杆计算长度　=ｋ1ｋ2（２a）=　１．243×

1.014×

（1.50０+0.１0０×

2）=　2．１43m;

　　　　＝　2142.683/15.80０=136.００0；

　　　　　　由长细比　的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ＝０.３67；

σ＝９841.560/（0.367×

４8９.0０0）　＝５４.８39　2；

　立杆稳定性计算　σ=54.83９　2　小于[f]=205.０00满足要求！

　　模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:

　《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

　7.梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]：

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外,还要考虑以下内容

（１）．模板支架的构造要求：

　　　a．梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;

b．立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；

　　　c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

（2）.立杆步距的设计：

　　　　　a．当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置；

　　　　b．当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,

　　　但变化不要过多；

　　　　　c．高支撑架步距以０.9１.5m为宜,不宜超过１．5m。

　　　（3）．整体性构造层的设计:

　　　　a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层;

　　　ｂ.单水平加强层可以每4６米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须及立杆连接，设置

　　　　斜杆层数要大于水平框格总数的1／3;

　　　c．双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015ｍ设置，四周和中部每10１5m设竖向斜杆，

　　　　使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;

　d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

　（４）.剪刀撑的设计：

　a．沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔1015m设置。

　　（５）.顶部支撑点的设计:

　　a．最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于４00；

　　　b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆,且不宜大于200；

　　　c.支撑横杆及立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N≤１2时,可用双扣件；

大于12时应用顶托方式。

　（6）．支撑架搭设的要求:

　　　a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

　　b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

ｃ.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在４5－6０，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；

　　　　d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

（７）.施工使用的要求：

　　　　ａ.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

　　　ｂ．严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放;

　　　ｃ.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。

（二）800*1８00梁支撑计算

　　　　图1　梁模板支撑架立面简图

（1）．脚手架参数

立柱梁跨度方向间距l（m）:

0．45;

立杆上端伸出至模板支撑点长度ａ（m）:

0．30;

　　脚手架步距（m）：

1．50;

６．0０；

梁两侧立柱间距（m）:

0.4５；

承重架支设:

多根承重立杆，木方顶托支撑;

　　　　　梁底增加承重立杆根数:

2；

　　模板及木块自重

（2）:

0.350；

梁截面宽度Ｂ（m）:

0．800；

　　混凝土和钢筋自重（3）:

25.000;

梁截面高度D（m）:

1.8０0；

　　倾倒混凝土荷载标准值

（2）:

3.00０；

施工均布荷载标准值

（2）：

2.000;

　（3）.木方参数

　木方弹性模量E（２）：

９5０0.000；

木方抗弯强度设计值

（2）:

13.0００；

　　　木方抗剪强度设计值

（2）：

１.300；

木方的间隔距离（）：

300.000;

　　　　　木方的截面宽度（）：

80.00;

１00.０0；

　（4）.其他

　　采用的钢管类型（）:

Φ4８×

3.５。

　　　扣件连接方式:

双扣件，扣件抗滑承载力系数：

　2.梁底支撑的计算

　　作用于支撑钢管的荷载包括梁及模板自重荷载,施工活荷载等。

（1）.荷载的计算：

　　　①钢筋混凝土梁自重（）：

　　　　q１=２5.000×

１.800×

0.4５0=２0．250；

　　　②模板的自重线荷载（）：

　　　　　　q2=0.350×

０.450×

（２×

１．800+0.8００）/0.8０0=0.８66；

　　③活荷载为施工荷载标准值及振倒混凝土时产生的荷载（）：

　　　经计算得到，活荷载标准值　P1=（2.０0０+３.000）×

0.800×

0.450=１.800；

（2）．木方楞的支撑力计算

　　　　均布荷载q=1．2×

2０.250+1.２×

0．866=25.３40；

　集中荷载P=1.4×

１．8０0=2.5２０;

　　　　　　　　　木方计算简图

　　经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力］分别为：

　　　　　N1=1１.4２7;

　　　　　N2=11．４27　;

　　木方按照三跨连续梁计算。

　本算例中，木方的截面惯性矩Ｉ和截面抵抗矩W分别为:

8.0０0×

１0.0０0×

10.0０0/６=13３.333；

　　　8.0０0×

１0.000×

１0.00０×

10．000/12　=　6６6．6７4;

（3）.木方强度计算:

　　最大弯矩考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

　　　均布荷载　q　=　11.４27/0．４50=２5．３94；

　　　　　最大弯距　M=0.１2=０.１×

2５.394×

０.4５0×

0.450=0.５14；

　截面应力σ=Ｍ/W＝　0．514×

106/１33３33.3=3.857２;

　　　木方的计算强度小于13．0２,满足要求!

（4）.木方抗剪计算：

　　最大剪力的计算公式如下:

　　　　　　Q=　０.6

　　　　截面抗剪强度必须满足:

　　T＝　32<

　[T］

　　　其中最大剪力:

Q=0.６×

２５.39４×

0．４50=6.8５６;

截面抗剪强度计算值　T=3×

6856．３80／（2×

80.000×

100．000）=1.286　２；

　截面抗剪强度设计值　[T］=　1.３００2；

　木方的抗剪强度计算满足要求！

　　（5）.木方挠度计算:

　　　　最大挠度考虑为静荷载及活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

　　最大变形0.677×

21．1６2×

４50.0004/（10０×

９500.0００×

6６６.667×

１03）=0.093;

　木方的最大挠度小于　４50.0／250,满足要求！

3.梁底纵向钢管计算

　　　纵向钢管只起构造作用,通过扣件连接到立杆。

　　按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取1６.０0，

　　　按照扣件抗滑承载力系数0.８0,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为１２.8０。

　纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

　　　　　　　　　　　R≤

　　　其中扣件抗滑承载力设计值,取12.80；

　　　　R　纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

梁混凝土钢筋等荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆,无需计算。

　5．立杆的稳定性计算：

　　　立杆的稳定性计算公式

　　其中N　　立杆的轴心压力设计值，它包括:

　横杆的最大支座反力:

　N1=11.4２７　;

　　　　脚手架钢管的自重:

N2=1．２×

0.１29×

6．000=0.930；

　　　N　＝11.42７＋０.93０＝１2.357　;

　　　　φ　轴心受压立杆的稳定系数,由长细比　查表得到;

　　　　ｉ　计算立杆的截面回转半径（）：

ｉ=1.58;

　　　　A立杆净截面面积　

（2）:

　A　=4.８９；

　　Ｗ　立杆净截面抵抗矩（3）：

Ｗ=５.08;

　　　　σ钢管立杆抗压强度计算值（　2）;

　　[f］钢管立杆抗压强度设计值:

[f]=２05.002；

　　　　计算长度（m）;

　　　　如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式

（1）或（２）计算

　　　　　　　＝k1　　　　　（１）

　　　=（2a）　　　

（2）

　　　　k１计算长度附加系数，按照表1取值为：

1．1６7;

　ｕ　计算长度系数，参照《扣件式规范》表５．3.３,u=1．700;

　　　　a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：

ａ=０．３00m;

　公式

（1）的计算结果:

　　　立杆计算长度　=k1　＝1.1６7×

1．7０0×

1．５0０=２.976m;

　　　　=2９7５．８50/15.800＝　１88.000;

　　由长细比　的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ＝　０.203；

　　　钢管立杆受压强度计算值　；

σ＝123５6.8２0/（0.203×

48９．０00）　=12４.4８12;

　立杆稳定性计算σ＝１24．4８１2小于［f]=20５.00满足要求！

　　　立杆计算长度　=　2a＝１.500+0．30０×

２=2.100m;

　　＝21０0.000/1５.800=1３3.000；

　　公式

（2）的计算结果:

　由长细比的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ