施工电梯卸料平台方案样本.docx
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施工电梯卸料平台方案样本
厦门当代服务业基地（丙洲片区）
统建区I-8地块工程
施
工
电
梯
平
台
架
专
项
施
工
方
案
福建省永富建设集团有限公司
二〇一八年二月一日
施工电梯平台脚手架施工方案
一、工程概况
厦门当代服务业基地（丙洲片区）统建区I-8地块工程建设场地位于厦门市同安区西柯镇丙洲片区，已建支十六路以北，环湾西路以西，纵九路以东，拟建横一路以南。
本工程由1～4#楼及地下室共5个项目构成，总建筑面积167127.86m2，其中地上建筑面积102902.44m2，地下建筑面积64225.42m2，拟建建筑地上5～24层，地下2层。
基本采用旋挖（冲孔）灌注桩及锤击预应力高强混凝土管桩，地基基本设计级别为甲级。
各建筑物重要特性一览表：
建筑物名称
层数（层）
建筑高度（m）
构造类型
2#楼
18
67.3
框架-核心筒
4#楼
24
97.7
框架-核心筒
1、3#楼及2#楼裙房
5
22.3
框架
地下室
2
8.0
框架
各有关单位如下：
建设单位：
厦门市都市建设发展投资有限公司
代建单位：
厦门海湾投资有限公司
勘察单位：
厦门地质工程勘察院
设计单位：
厦门合立道工程设计集团股份有限公司
监理单位：
厦门高诚信工程技术有限公司
施工单位：
福建省永富建设集团有限公司
混凝土供应单位：
厦门侨领华信建材有限公司
二、编制根据
1、中华人民共和国建筑出版社《建筑施工脚手架实用手册》；
2、《建筑构造荷载规范》（GB50009-）；
3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—）；
4、《建筑施工安全检查原则》（JGJ59—）；
5、《钢构造设计规范》（GBJ50017—）；
6、《建筑施工悬挑式脚手架安全若干规定（试行）》（闽建科[]19号）。
7、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-）
8、《关于强化建设工程施工安全和实体质量监督若干办法》、《建筑施工安全技术手册》、关于安全管理规定及建筑设计图纸等；
9、设计计算采用中华人民共和国建筑科学研究院PKPM软件。
三、施工电梯卸料平台设计
1、平台脚手架设计
本项目共投入施工电梯7台，施工电梯平台脚手架，从首层开始，采用扣件式钢管落地式双排脚手架，2#楼主楼及4#分别从3层、4层楼面开始采用16号工字钢悬挑脚手架，每4~5层为一种悬挑段，分别4个与6个悬挑段。
悬挑长度900，立杆纵距为650-1500mm，立杆横距为900，步距为600mm-1800mm，连墙杆每层设立4个，两侧面按规定设立剪刀撑、挡脚板、栏杆、阻燃型密目式ML—1.8×6m安全立网。
平台构造内立杆与构造边距离300mm，平台架外立面与施工电梯停靠面间距100mm，保证电梯行驶安全，脚手架平台搭设高度（含屋面层防护1500mm）分别为69米和99米。
由于施工电梯出入口平台是为满足施工人员出入而设定，而楼层高度在某些楼层有调节，步距设定不能满足楼层出入规定，因而在每层楼面位置对外架大横杆进行调节，使大横杆低于楼板面标高100，在外架平台上面铺设50×100间距200木枋，木枋用铅丝与平台水平杆绑扎。
木枋上铺设木模板，用铁钉将其固定在木枋上。
在每层楼面外架临空边设立1.2m高护栏，护栏外挂安全网，安全网用铅丝与外架可靠绑扎，护栏脚部应设立不不大于180mm高挡脚板，以保证施工人员安全。
2、平台架搭设示意图
3、计算参数:
双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。
立杆纵距1.50米，立杆横距0.80米，内排架距离构造0.40米，立杆步距1.80米。
采用钢管类型为48×3.6，
连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60~4.5米，水平间距1.5米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同步考虑2层施工。
脚手板采用钢网片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设6层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.11kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增长一根大横杆。
基本风压0.70kN/m2，高度变化系数1.1900，体型系数0.8720。
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.20米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.70m。
拉杆采用钢丝绳。
4、大横杆计算
大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
按照大横杆上面脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值P1=0.038kN/m
脚手板荷载原则值P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m
活荷载原则值Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
静荷载计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.140=0.214kN/m
活荷载计算值q2=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为三跨持续梁均布荷载作用下弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=（0.08×0.214+0.10×1.680）×1.5002=0.417kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-（0.10×0.214+0.117×1.680）×1.5002=-0.490kN.m
咱们选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
=0.490×106/4491.0=109.202N/mm2
大横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度
计算公式如下:
静荷载原则值q1=0.038+0.140=0.178kN/m
活荷载原则值q2=1.200kN/m
三跨持续梁均布荷载作用下最大挠度
V=（0.677×0.178+0.990×1.200）×1500.04/（100×2.06×105×107780.0）=2.984mm
大横杆最大挠度不大于1500.0/150与10mm,满足规定!
5、小横杆计算
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。
用大横杆支座最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆自重原则值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板荷载原则值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载原则值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载计算值P=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN
小横杆计算简图
2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=（1.2×0.038）×0.8002/8+2.841×0.800/4=0.572kN.m
=0.572×106/4491.0=127.346N/mm2
小横杆计算强度不大于205.0N/mm2,满足规定!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载计算值最不利分派挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起最大挠度
V1=5.0×0.038×800.004/（384×2.060×105×107780.000）=0.01mm
集中荷载原则值P=0.058+0.210+1.800=2.068kN
集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度
V2=2067.600×800.0×800.0×800.0/（48×2.06×105×107780.0）=0.993mm
最大挠度和
V=V1+V2=1.003mm
小横杆最大挠度不大于800.0/150与10mm,满足规定!
6、扣件抗滑力计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆自重原则值P1=0.038×0.800=0.031kN
脚手板荷载原则值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载原则值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载计算值R=1.2×0.031+1.2×0.210+1.4×1.800=2.809kN
单扣件抗滑承载力设计计算满足规定!
当直角扣件拧紧力矩达40--65N.m时,实验表白:
单扣件在12kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；
7、脚手架荷载原则值
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载原则值涉及如下内容：
（1）每米立杆承受构造自重原则值（kN/m）；本例为0.1070
NG1=0.107×25.000=2.674kN
（2）脚手板自重原则值（kN/m2）；本例采用竹串片脚手板，原则值为0.35
NG2=0.350×6×1.500×（0.800+0.400）/2=1.890kN
（3）栏杆与挡脚手板自重原则值（kN/m）；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11
NG3=0.110×1.500×6/2=0.495kN
（4）吊挂安全设施荷载，涉及安全网（kN/m2）；0.005
NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN
经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.247kN。
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载原则值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN
风荷载原则值应按照如下公式计算
其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑构造荷载规范》（GB50009-）附录表D.4规定采用：
W0=0.700
Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》（GB50009-）附录表7.2.1规定采用：
Uz=1.190
Us——风荷载体型系数：
Us=0.872
经计算得到，风荷载原则值Wk=0.7×0.700×1.190×0.872=0.508kN/m2。
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.2×5.247+0.85×1.4×3.600=10.580kN
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
通过计算得到，底部立杆最大轴向压力N=1.2×5.247+1.4×3.600=11.336kN
风荷载设计值产生立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载原则值（kN/m2）；
la——立杆纵距（m）；
h——立杆步距（m）。
通过计算得到风荷载产生弯矩Mw=0.85×1.
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