梁模板施工方案计算书Word文档格式.docx
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1.35m
梁底步距是否加密
不加密
立杆伸出顶层水平杆长度a
扫地杆离地高度
0.2m
面板
15mm厚木胶合板
梁底次楞
50×
100mm方木，4根
梁底主楞
双钢管
梁侧次楞
100mm方木，间距200mm
梁侧主楞
双钢管，间距500mm
穿梁螺栓
穿梁螺栓直径12mm，间距：
500mm×
400mm
剪刀撑设置
依据JGJ300-2013规范要求,采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：
纵距方向6跨，横距方向6跨
支撑结构与既有结构连接情况
支撑结构与既有结构通过连墙件可靠连接
荷载标准值参数
永久荷载
新浇砼自重
24kN/m3
钢筋自重
1.5kN/m3
面板次楞自重
0.3kN/m2
支架自重
0.123kN/m
可变荷载
施工荷载及设备荷载
2.5kN/m2
砼下料水平荷载
2kN/m2
风荷载
广东广州市，基本风压：
集中线荷载设计值
1.3×
（25.5×
0.5×
1.2+0.3×
（2×
1.2+0.5））+1.5×
2.5×
0.5=22.90kN/m>
20kN/m，属于高大模板！
三、新浇砼对模板侧压力标准值计算
依据《砼结构工程施工规范GB50666-2011》，采用插入式振动器且浇筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于180mm时，新浇筑砼对模板的侧压力标准值，按下列公式分别计算，并取其中的较小值:
=0.28×
24×
5.7×
1×
1.22=46.73kN/m2
=24×
1.2=28.8kN/m2
其中γc--混凝土的重力密度，取24kN/m3；
t0--新浇混凝土的初凝时间，按200/（T+15）计算，取初凝时间为5.7小时。
T：
混凝土的入模温度，经现场测试，为20℃；
V--浇筑速度，为砼浇筑高度（厚度）与浇筑时间的比值，取1.5m/h；
H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；
β--混凝土坍落度影响修正系数，取1。
根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值28.8kN/m2。
四、梁侧模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。
计算宽度取1000mm。
面板的截面抵抗矩W=1000×
15×
15/6=37500mm3；
截面惯性矩I=1000×
15/12=281250mm4；
（一）强度验算
1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。
2、荷载计算
新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=28.8kN/m2，砼下料产生的水平荷载标准值Q2K=2kN/m2。
均布线荷载设计值为：
q=（1.3×
28.8+1.5×
2）×
1=40.44KN/m
3、强度验算
施工荷载为均布线荷载：
M1=0.1ql2=0.1×
40.44×
0.202=0.16kN·
m
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；
σ=
Mmax
=
0.16×
106
=4.27N/mm2<
f=12.5N/mm2
W
37500
面板强度满足要求!
（二）挠度验算
q=1×
28.8=28.8kN/m；
面板最大容许挠度值:
200/400=0.5mm；
面板弹性模量:
E=4500N/mm2；
ν=
0.677ql4
0.677×
28.800×
2004
=0.25mm<
0.5mm
100EI
100×
4500×
281250
满足要求!
五、梁侧模板次楞验算
次楞采用50×
100mm（宽度×
高度）方木，间距：
0.2m,截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=50×
100/6=83333mm3；
截面惯性矩I=50×
100/12=4166667mm4；
1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。
0.2=8.088KN/m
计算最大弯矩：
Mmax=0.1ql2=0.1×
8.088×
0.52=0.202kN·
最大支座力：
1.1ql=1.1×
0.5=4.45kN
次楞抗弯强度设计值[f]＝17N/mm2。
0.202×
=2.424N/mm2<
17N/mm2
83333
（二）抗剪强度验算
次楞最大剪力设计值V1=0.6q1l=0.6×
0.5=2.426kN
木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；
抗剪强度按下式计算:
τ=
3V
3×
2.426×
103
=0.728N/mm2<
fv=1.6N/mm2
2bh
2×
100
次楞抗剪强度满足要求!
（三）挠度验算
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：
q=28.8×
0.2=5.76kN/m；
次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；
次楞弹性模量:
E=10000N/mm2；
5.76×
5004
=0.058mm<
2mm
10000×
4166667
六、梁侧模板主楞验算
主楞采用双钢管，间距：
0.5m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:
截面抵抗矩W=8990mm3；
截面惯性矩I=215700mm4；
1、主楞承受次楞传递的集中荷载P=4.45kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.4m。
主楞计算简图（kN）
主楞弯矩图（kN·
m）
2、强度验算
最大弯矩Mmax=0.401kN·
主楞抗弯强度设计值[f]＝205N/mm2。
0.401×
44.605N/mm2<
205N/mm2
8990
验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=3.168kN，主楞弹性模量:
E=206000N/mm2。
主楞最大容许挠度值：
400/150=2.7mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.069mm<
2.7mm。
（三）悬挑段强度验算
穿梁螺栓距梁底距离150mm，次楞间距200mm，
弯矩M=4.45×
0.15=0.67kN·
M
0.67×
74.527N/mm2<
（四）悬挑段挠度验算
容许挠度值：
150×
2/400=0.8mm；
经计算主楞最大挠度Vmax=0.113mm<
0.8mm。
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓轴力设计值：
N＝abFs
a——对拉螺栓横向间距；
b——对拉螺栓竖向间距；
Fs——侧模板承受的荷载设计值：
Fs=0.95（rGG4k＋rQQ2k）=0.95×
（1.3×
2）=38.42kN。
N=0.50×
0.40×
38.42=7.68kN。
对拉螺栓可承受的最大轴向拉力设计值Ntb=Anftb
An——对拉螺栓净截面面积，M12螺栓An=76.0mm2
ftb——螺栓的抗拉强度设计值，强度等级5.6级，ftb=210N/mm2
Ntb=210×
76.0/1000=15.96kN>
N=7.68kN。
对拉螺栓抗拉强度满足要求!
八、梁底模板面板验算
面板采用木胶合板，厚度为15mm。
取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。
面板的截面抵抗矩W=50×
1.5×
1.5/6=18.75cm3；
截面惯性矩I=50×
1.5/12=14.063cm4；
1、梁底次楞为4根，面板按三跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.167m。
作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：
q=[1.3×
（24×
1.2+1.5×
1.2+0.3）+1.5×
2.5]×
0.5=21.960kN/m
计算简图（kN）
弯矩图（kN·
剪力图（kN）
经过计算得到从左到右各支座力分别为：
R1=1.47kN;
R2=4.03kN;
R3=4.03kN;
R4=1.47kN;
最大弯矩Mmax=0.061kN·
梁底模板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=12.5N/mm2；
梁底模板的弯曲应力按下式计算：
0.061×
3.253N/mm2<
12.5N/mm2
18.75×
挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
q=0.5×
1.2＋1.5×
1.2＋0.3+2.5）=16.70kN/m；
经计算，最大变形Vmax=0.139mm
梁底模板的最大容许挠度值:
167/400=0.4mm；
最大变形Vmax=0.139mm<
0.4mm
九、梁底模板次楞验算
本工程梁底模板次楞采用方木，宽度50mm，高度100mm。
次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×
10×
10/6=83.333cm3；
I=5×
10/12=416.667cm4；
最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，L=0.5m。
次楞计算简图
荷载设计值q=4.03/0.5=8.060kN/m；
最大弯距Mmax=0.1ql2=0.1×
8.060×
0.52=0.202kN·
m；
次楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2；
83.333×
次楞抗弯强度满足要求！
V=0.6ql=0.6×
0.5=2.418kN
2.418×
=0.73N/mm2<
100
次楞最大容许挠度值：
l/250=500/250=2mm；
q=3.068/0.5=6.136N/mm；
6.136×
=0.062mm<
416.667×
104
次楞挠度满足要求!
一十、梁底模板主楞验算
主楞采用:
双钢管，截面抵拒矩W=8.99cm3，截面惯性矩I=21.57cm4，集中荷载P为次楞传递荷载。
（一）抗弯强度验算
经计算，从左到右各支座力分别为：
R1=-0.02kN;
R2=5.52kN;
R3=5.52kN;
R4=-0.02kN;
最大弯矩Mmax=0.156kN·
材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2）=205N/mm2；
；
抗弯强度按下式验算：
0.156×
=17.353N/mm2<
8.99×
梁底主楞抗弯强度满足要求!
构件最大容许挠度值:
L/150=300/150=2.0mm或10mm；
经计算的最大变形值Vmax=0.025mm<
2.0mm
梁底主楞挠度满足要求!
一十一、可调托撑承载力和扣件抗滑移验算
通过可调托撑传递给梁底立杆的最大荷载设计值为5.52kN，可调托撑承载力设计值为40kN。
5.52kN<
40kN，可调托撑承载力满足要求!
通过扣件传递给立杆的最大荷载设计值为-0.02kN，扣件抗滑承载力设计值为8kN。
-0.02kN<
8kN，扣件抗滑承载力满足要求!
一十二、风荷载计算
（一）风荷载标准值
架体风荷载标准值应按下式计算：
=µ
sµ
z
---基本风压，按广东广州市10年一遇风压值采用，
=0.3kN/m2。
µ
s---支撑结构风荷载体形系数µ
s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》表8.3.1第33项和37项的规定计算。
支撑架的挡风系数=1.2×
An/（la×
h）=1.2×
0.143/（1×
1.5）=0.114
式中An--一步一跨范围内的挡风面积，An=（la+h+0.325lah）d=0.143m2
la---立杆间距，1m，h---步距，1.5m，d---钢管外径，0.048m
系数1.2-----节点面积增大系数。
系数0.325-----支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。
单排架无遮拦体形系数：
st=1.2=1.2×
0.114=0.14
无遮拦多排模板支撑架的体形系数：
s=µ
st
1-ηn
=0.14
1-0.9510
=1.12
1-η
1-0.95
η----风荷载地形地貌修正系数。
n----支撑架相连立杆排数。
支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
风压高度变化系数µ
z=0.65。
单榀桁架风荷载标准值
zµ
=0.65×
0.14×
0.3=0.027kN/m2
模板支撑架架体风荷载标准值
s
1.12×
0.3=0.218kN/m2
模板支撑架顶部竖向模板体型系数
取1.3，风荷载标准值
0.3=0.254kN/m2
（二）风荷载作用在模板支撑架上产生的倾覆力矩标准值MTk计算
——风荷载作用在模板支撑架计算单元的架体范围内的均布线荷载标准值；
=1×
0.218=0.218kN/m
H——架体搭设高度；
——风荷载作用在模板支撑架计算单元的模板范围内产生的水平集中力标准值，作用在架体顶部；
1.2×
0.254=0.305kN
Hm——模板支撑架顶部竖向栏杆围挡（模板）的高度
MTK=1/2×
5×
0.218+5×
0.305=4.250kN·
（三）模板支撑架立杆由风荷载产生的最大附加轴力标准值
B——模板支撑架横向宽度。
n——模板支撑架计算单元立杆跨数，取横向宽度B/立杆横距lb，n=40；
6×
40×
4.250
=0.06kN
（40+1）（40+2）×
10
（四）模板支撑架立杆由风荷载产生的弯矩设计值
由风荷载产生的弯矩标准值
按下式计算：
0.027×
1.5/10=0.006kN·
m，
由风荷载产生的弯矩设计值
=1.5×
0.6
0.6×
0.006=0.005kN·
一十三、立杆稳定性验算
（一）立杆轴力设计值
1、立杆承受上部梁荷载设计值：
5.52kN;
立杆承受支架自重荷载设计值：
0.123=0.80kN
梁底立杆轴向力设计值N=5.52+0.80=6.32kN;
2、梁侧立杆承受梁荷载设计值：
0kN;
梁侧立杆承受楼板荷载设计值：
（（24+1.5）×
0.12+0.3）×
0.80×
0.5+1.5×
0.5=3.25kN
梁侧立杆轴向力设计值N=0.80+3.25=4.05kN;
立杆最大轴向力设计值N=6.32kN
风荷载引起的立杆轴力：
0.06kN
组合风荷载时，立杆的最大轴向力设计值N=6.32+1.5×
0.06=6.37kN
（二）立杆计算长度
有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度L0=βHβaμh
μ—立杆计算长度系数，按《建筑施工临时支撑结构技术规范》附录表B-3水平杆连续取值。
表中主要参数取值如下：
有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比，
其中E--弹性模量，取206000（N/mm2）
I—钢管的截面惯性矩，取107800（mm4）
h—立杆步距，取1500mm
k—节点转动刚度，取35kN·
m/rad
ly—立杆的y向间距，取1000mm
K=
206000×
107800
+
1000
=0.53
1500×
35×
1500
ax—单元框架x向跨距与步距h之比，ax=lx/h=1/1.5=0.67
nx—单元框架的x向跨数，nx=6
x向定义：
立杆纵横向间距相同，x向为单元框架立杆跨数大的方向，取板底立杆纵距方向（延梁长度方向）。
根据以上参数查表，立杆计算长度系数μ=1.86
βa—扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表B-5水平杆连续取值，βa=1.03
其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.13
a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.33
a—a1与a2中的较大值，a=0.33
βH—高度修正系数，架体高度5m,βH=1
立杆计算长度L0=βHβaμh=1×
1.03×
1.86×
1.5=2.87m
（三）立杆稳定性验算
有剪刀撑框架式支撑结构，应按下式对单元框架进行立杆稳定性验算：
≤f
N--立杆轴力设计值，取6.32kN；
--轴心受压构件的稳定系数,根据长细比λ=Lo/i查规范附录A取值；
λ—计算长细比，λ=Lo/i=2870/15.90=181，查表
=0.218；
梁处支撑结构单元框架加密，加密区立杆的稳定系数φ=0.8φ=0.8×
0.218=0.17验算长细比时，计算长度取最大步距，λ=1500/15.90=94.3<
180，立杆长细比满足要求！
L0—立杆计算长度，取2870mm，i—杆件截面回转半径,取15.90mm；
A—杆件截面积，取424mm2；
f—钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；
1.1×
6.32×
=96.448N/mm2<
f=205N/mm2
0.17×
424
立杆稳定性满足要求!
立杆局部稳定性验算
有剪刀撑框架式支撑结构，组合风荷载时，还应按下式进行立杆局部稳定性验算：
N--立杆轴力设计值，取6.37kN；
λ—计算长细比，λ=Lo/i=250/1.59=157，查表
=0.284
L0—立杆计算长度，进行局部稳定性验算时，L0=（1+2a）h=（1+2×
0.333）×
1.5=2.50m
a—a1与a2中的较大值，a=0.333
其中a1—扫地杆高度与步距h之比，a1=0.2/1.5=0.133
a2—悬臂长度与步距h之比，a2=0.5/1.5=0.333
i—杆件截面回转半径,取1.59cm；
A—杆件截面积，取424mm2；
M—风荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.005kN·
W—杆件截面模量，W=4490mm3
N’E—立杆的欧拉临界力，
N’E=
π2EA
3.1422×
=34.98kN
λ2
1572
立杆稳定性验算如下：
6.37×
0.005×
0.284×
4490×
（1-1.1×
6.37
）
34.98
=58.190+1.299=59.489N/mm2<
立杆局部稳定性验算满足要求!
一十四、支撑结构地基承载力验算
1、支承于地基土上时，地基承载力设计值fg按下式计算：
fg=kcfak
fak——地基承载力特征值，按现行国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的规定确定，地基土类型为粘性土，取fak=120kN/m2
kc——地基承载力调整系数，kc=0.5
地基承载力设计值fg=120×
0.5=60kN/m2
2、计算立杆基础底面积Ag
立杆下设置垫板，垫板作用长度1m，作用宽度0.3m，立杆基础底面积取垫板作用面积。
立杆基础
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