脱硫提效改造培训手册Word格式文档下载.docx
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锅炉BMCR工况，设计煤种按含硫量St.ar=1.0％考虑，入口SO2浓度为2500mg/Nm3（6%O2,干基）时，脱硫效率不低于98.0％，出口净烟SO2排放浓度折算值小于50mg/Nm3。
新增喷淋层的烟气阻力小于500Pa。
2.2校核煤种
锅炉BMCR工况，校核煤种按含硫量St.ar=1.2％考虑，入口SO2浓度为3000mg/Nm3（6%O2,干基）时脱硫效率不低于98.0％，出口净烟SO2排放浓度折算值小于60mg/Nm3。
第二章脱硫改造方案描述
1浆液循环及喷淋系统
#7炉新增两台循环泵设置在#7和#8吸收塔之间的空地，其中扬程最高的一台为循环浆泵E、次之的为循环浆泵D。
原吸收塔上部最上层喷淋层和除雾器之间的塔体切开，上部的塔体整体向上移动了4米，在原最上层喷淋层和除雾器之间的空间为增设二层喷淋层布置位置。
循环浆泵D喷淋层的布置高度为+31.790m，循环浆泵E喷淋层的布置高度为+33.790m，吸收塔浆池部分进行扩容，在原塔浆池的池分离器和脉冲悬浮管道之间切一刀，浆池抬高了3.0m，改造后吸收塔总高达到了43.2m，吸收塔正常液位13m左右，浆液循环停留时间为3.5min。
2氧化空气系统
原有的三台氧化气泵保留不变，新增一组高速离心式氧化风机，该风机由2台同流量的高速离心风机集成在一个柜内，安装在四期旋流器层，由变频器控制风机转速，运行中可调流量。
通过出口气动门与原有的三台氧化气泵切换互为备用，新增的氧化气泵命名为#7炉氧化气泵A/B。
3石膏一级脱水系统
新的烟气条件下石膏原浆泵的流量为145m3/h，原排浆管支管及母管均不能满足要求，对整个系统进行更换，更换了2台大流量的石膏原浆泵、石膏旋流站以及原浆泵和旋流站间的管道。
石膏旋流器也进行了扩容，旋流子个数由6各扩充为8个。
4石灰石供浆系统
新的烟气条件下，原有的石灰石浆泵和管道均不能满足要求，更换石灰石浆泵和管道阀门。
5烟气系统
5.1烟道
因吸收塔进出口烟道接口中心均整体抬高，相应的进出口烟道均进行了改动，入口烟道抬高3.0m，出口烟道抬高7.0m。
5.2增压风机
因增加2层喷淋层，系统阻力增加约500Pa，原有增压风机的压头无法满足，对增压风机更换叶轮以满足系统阻力的增加。
电机冷却方式改为强迫风冷加水冷的方式进行了扩容，功率提升至2500KW。
6电气系统部分
6.1#7炉循环浆泵D电机电源取自#7机6KV二段07-KC-JB-223X间隔；
电机加热器电源取自机组侧（此次机组侧新增一加热器盘，具体间隔待定）；
循环浆泵D进浆门电动头电源取自脱硫380V七段58-KE-JM-678J间隔。
6.2#7炉循环浆泵E电机电源取自#7炉6KV脱硫盘07-KD-JB-106X间隔；
电机加热器电源取自6KV电机开关本间隔内；
循环浆泵E进浆门电动头电源取自脱硫380V七段58-KE-JM-678D间隔。
6.3配合#7炉吸收塔氧化风改造（异动2014054），新增一套氧化风机（两台），两台氧化风机电源分别取自脱硫380V七段58-KE-JM-672A（原#7炉挡板密封风电加热器拆除）、58-KE-JM-673B间隔；
此次新增氧化风机电机容量较大，由于低硫变容量限制，脱硫380V七、八段联络运行期间，新增氧化气泵需停运（使用原6KV的氧化气泵）。
6.4#41除雾水泵改回工频运行，电机电缆由变频器柜改回至开关。
6.5配合石膏原浆泵增容，原浆泵电机由30KW改为37KW，开关不变。
6.6配合石灰石供浆系统改造，石灰石浆泵电机由45KW改为37KW，开关不变。
6.7#7炉增压风机电机增容高速至2500KW，电机在原有水冷的基础上每台增加4台强迫冷却风机（异动2014016）；
增压风机电机#1、3冷却风机电源取自机组侧炉专用盘，#2、4冷却风机电机电源取自脱硫380V七段；
每个增压风机电机就地设一冷却风机电机电控箱，箱内设各冷却风机启停电控回路（具体见异动图纸）；
正常冷却风机启停在DCS上进行，增压风机主电机启动前需先启动全部电机冷却风机，电机冷却风机跳闸至报警，对增压风机电机运行无直接影响（会导致增压风机电机定子温度升高，进而影响增压风机运行，影响程度待运行后试验确定）。
6.8#7炉增压风机A静叶电动头电源由脱硫380V七段移至机组侧#7炉380V热控盘07-KF-JM-251Q间隔。
第三章主要改造的设备介绍
1吸收塔
吸收塔采用液压顶升装置整体进行了抬高，上部最上层喷淋层和除雾器之间的塔体切开，上部的塔体整体向上移动了4米，在原最上层喷淋层和除雾器之间的空间为增设二层喷淋层布置位置。
吸收塔浆池部分进行了扩容，在原塔浆池的池分离器和脉冲悬浮管道之间切一刀，浆池抬高了3.0m。
2循环浆泵
在塔顶抬高4m后，新增了2台国产的循环浆泵，布置在#7炉吸收塔西侧空地上，其中扬程最高的一台为循环浆泵E，次之的一台为循环浆泵D，新喷淋层的布置高度为+31.790m和+33.790m，循环浆泵的参数如下表。
设备名称
#7炉循环浆泵D/E
型号规格
700DT-A90（88.5）/700DT-A90
序号
技术参数名称
单位
循环浆泵D
循环浆泵E
1
流量
m3/h
7250
2
压头
m
26.7
28.7
3
转速
rpm
590
4
必需汽蚀裕量
7.3
5
效率
%
82
82.9
6
轴功率
Kw
739.1
785.8
9
配用电机功率
900
10
生产厂家
石家庄工业泵厂有限公司
3氧化气泵
本次脱硫提效改造，氧化气泵拟由原罗茨式鼓风机改为TURBOMAX公司生产的悬浮离心鼓风机（设备目前未到），该风机不需要齿轮箱增速器及联轴器，由高速电机直接驱动，而电机采用变频器来调速。
鼓风机叶轮直接与电机结合，而轴被悬浮于主动式空气轴承控制器上。
3.1主要特点：
（1）.节能高效：
TURBOMAX悬浮离心鼓风机使用了永磁铁磁性轴承，直联技术，高效叶轮，永磁无刷同步电机，无额外的摩擦。
风机根据输出的（风量可调范围40-100%）自动调整电机功率的消耗，保持设备运行的高效率。
（2）.无振动，低噪音：
采用永磁悬浮轴承及直联技术，无振动产生，风机不需要另外设置隔音装置；
设备重量轻，不需设置特别基础，安装布置简单灵活。
（3）.无润滑油：
风机采用了永磁悬浮轴承技术，系统不需要润滑油系统。
（4）.无保养：
没有传统风机所必需齿轮箱及油性轴承，采用的一系列高新技术叶轮与电机不使用联轴器，直接连接，智能控制系统，关键部件采用AL7075（航空铝材）这些技术保证了设备是无保养的，降低了用户的维护成本，提高供气系统运行的稳定性。
（5）.运转控制便利：
可在上位机上对风机转数，压力，温度，流量等进行自检并定压运转，负荷/无负荷运转，超负荷控制，通过防喘振控制等实现无人操作。
风机通过调整叶轮的转数调节流量。
根据吸入空气的温度和压力变化，调整转数可以轻易的调节流量。
可以自动和手动调整流量。
3.2主要部件：
（1）.高精度叶轮
MAX系列鼓风机叶轮选用
素材：
AL7075,由5轴机床精加工制造而成。
叶轮具有优秀的耐磨、抗变形能力，叶轮与电动机采用直联方式连接，与涡轮直连的转轴应采用合金钢表面淬火处理，并经磨床加工制造。
主轴使用钛合金材料，叶轮效率可达98%。
叶轮的设计有足够的强度和刚度，保证在最大转速运转的受力条件下具有1.2倍以上的安全余量。
（2）.无油空气悬浮轴承
风机运转时，涡轮轴与轴承周围间空气应产生压力并形成浮扬气膜，以确保涡轮轴无需润滑油和无接触摩擦旋转。
传统的高速涡轮机械必需使用的复杂的油性轴承和油线以及油过滤器等，而空气悬浮轴承都不需要，所以简化了系统而且排出的空气里决不会有油的成分，避免再次污染，是真正的免润滑油鼓风机。
转动时，空气轴承应能自动纠偏运行，以及在突然失电时不得产生破坏性后果。
启动原理：
启动前轴和轴承之间有物理性的接触，启动时轴和轴承相对运动以产生空气压力，轴回转的时候,
轴周围的空气流动（速度能量）变换成压力，使回转轴自转，在轴达到一定的回转速度时（3000-5000RPM）空气压力使得轴浮扬，并起到润滑作用。
空气轴承与滚珠轴承等不同，无物理性接触，所以无需润滑油，几乎没有能量的损失，因而可以提高系统的效率。
（3）.
超高速电机
每台鼓风机配有永磁同步（PMSM）高速直联电机，电动机的效率大于整个设计工况范围内的最大负荷值的10%,高速电动机在鼓风机工作的任何工况点均不会过载。
电机具有热保护功能。
电机适合电源为3相380V/50Hz,绝缘等级为H级，防护等级：
IP54，效率≥95%。
MAX大容量的发动机（30马力-
800马力）
–
采用世界先进的直连电机技术，支持高速回转使用适当的轴承时回转轴以
20,000
-
200,000
回转数可以实现高速运转，发动机的效率可达
97%
。
永磁同步高速直连电机（PMSM）配以高性能高速实时数字控制器构成的调速装置，系统控制简单，高效节能，转速平稳，噪音低。
3.3系统异动情况：
该风机由两台离心风机并联组成，出口接至#7炉氧化风母管；
#42氧化气泵至#7炉侧出口门移至#42氧化气泵出口更名为“#42氧化气泵出风门”。
#41氧化气泵与新增氧化风机之间的母管上增加一只阀门，作为#41、#42氧化气泵至#7炉侧隔绝门，关闭此阀门#41、#42氧化气泵可投至#8炉。
新增氧化#7炉氧化气泵A/B的参数：
#7炉氧化气泵A/B
高速离心
13400
kPa
90
20510~29300
流量调节结构形式
变频调节
流量可调范围
40~100
363
7
450
8
韩国TURBOMAX
新的烟气条件下，原有的石灰石浆泵和管道均不能满足要求，需更换石灰石浆泵和管道阀门。
改造后供浆管线仍采用大循环管网的形式对#7和#8吸收塔进行供浆。
#41/42石灰石浆泵
LCF100/350I
140
43.5
35.52
电机功率
45
襄樊五二五泵业有限公司
5石膏浆液排出系统
新的烟气条件下石膏原浆泵的流量为146m3/h，原排浆管支管及母管均不能满足要求，对整个系统进行更换，更换了2台大流量的石膏原浆泵、石膏旋流站以及原浆泵和旋流站间的管道。
相关参数如下：
#7炉石膏原浆泵A/B
146
36.2
32
37
石膏旋流器
处理流量
145
入口压力
MPa
0.135
旋流子
个
北京华德创业环保设备有限公司
6烟气系统
6.1烟道
因吸收塔进出口烟道接口中心均整体抬高，相应的进出口烟道需进行改动，入口烟道抬高3.0m，出口烟道抬高7.0m。
6.2增压风机
脱硫系统改造后，总阻力增加约500Pa，由于改造后总的烟气流量不发生变化，仅有总阻力增加，原增压风机从低转速曲线上看，将垂直向上移动，风机运行点将接近失速区，若将风机运行在高转速档，则增压风机已经进入失速区，因此需要对增压风机进行改造。
根据性能试验数据，风机运行在高转速档（496rpm），更换风机叶轮后，即可满足系统需求。
更换叶轮后的风机性能参数：
BMCR工况：
风机全压P=3340.9Pa
风机流量Q=429.9m3/s
TB点工况：
风机全压P=4009.1Pa
风机流量Q=494.4m3/s
增压风机电机改强迫水冷方式并增加了风冷，功率由2000KW扩容至2500KW。
6.3增压风机性能参数
#7炉增压风机A/B
TA18048-2F静叶可调定速
TB点
BMCR点
入口体积流量
m3/s
494.4
429.9
全压
Pa
4009.1
3340.9
85.5
85.4
2333
1696
工作转速
495
2500
成都电力机械厂
第四章改造后运行注意事项
1吸收塔系统
吸收塔浆池部分整体抬高了3m，运行液位在原有基础上提高3m，正常运行液位在13m左右，待后期调试中摸索最佳运行液位值。
塔内浆液无泡沫状态溢流液位应该在14.7m左右，但根据#5炉改造后的运行情况看，循环浆泵运行台数越多，浆液起泡溢流现象会越严重。
循环浆泵台数增加、石灰石浆泵、石膏原浆泵、石膏旋流器出力均增加，但系统运行方式没有发生大的变化。
2烟气系统
增压风机叶轮更换，风机的全压提高，风机的性能曲线发生变化，根据轴流风机的特性，运行中要特别注意两台风机的抢风现象。
在满足出口SO2浓度达标的情况下，尽量减少循环浆泵运行，降低增压风机出口阻力对抢风现象会有明显的改善。
正常情况下，增压风机的入口导叶要投入自动控制方式，原烟压力设定值投入根据负荷自动给定方式，负荷与原烟压力设定值的函数后面会根据调试情况修订。
原则还是在高负荷（大流量）时原烟压力可以多设负偏置，增压风机多克服阻力，在低负荷（小流量）时原烟压力尽量不设负偏置，增压风机少克服阻力。
3氧化风系统
氧化气泵由原罗茨风机改为高速离心风机，由于设备要到5月份才能到，氧化风系统本次启动后仍维持原运行方式不变。
附图：
#7炉增压风机性能曲线图
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