化工加氢制氢事故汇编Word格式.docx

化工加氢制氢事故汇编Word格式.docx

《化工加氢制氢事故汇编Word格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《化工加氢制氢事故汇编Word格式.docx（54页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。

（2）1月24日更换NEWMANS公司生产的手阀前，切除D-303液位、界位引出总管手阀，接临时胶带将液位计中介质引低点放空。

放空后，在液位计顶接临时胶带引蒸汽吹扫干净后，联系施工单位用防爆工具施工。

（3）室内操作人员在D-303液位计拆除前控制反应进料量105t/h，将LIC4511改为手动操作，根据23日白班收集阀位数据调节LIC4511开度，在D-303液位计拆除后，安排一名操作人员到循环氢分液罐D-305处，随时准备切液，防止因D-303液位超高带液进K-302，损坏压缩机；

安排一名操作人员到低分D-304顶，防止因D-303液位过低串压，如有串压现象，操作人员可开D-304安全阀付线泄压。

（4）室内操作人员控制好反应进料量和反应压力，保证反应进料量和压力的平稳，监视D-305界位，及时联系现场人员切液；

监视D-304压控阀阀位变化和D-304出口流量变化情况，有异常情况及时联系现场人员。

（5）施工结束后，液位计必须用蒸汽吹扫后方可投用。

3．某厂高低分界控失灵、汽提塔带水

2003年1月，加氢注水由除盐水改为净化污水后连续两次出现汽提塔带水事故。

带水现象：

加氢进料流量FICQ4505与低分D-304出口流量FI4528不平衡，FI4528流量显示值大于FICQ4505流量显示值，大量带水时两者的差值近似于注水量；

E-302壳程出口温度低，汽提塔进料温度低、汽提塔顶压力偏高、回流罐界位LIC4607控制阀开度变大。

事故分析原因：

净化污水与除盐水相比杂质含量较高如硫、氮、酚类，杂质组分的存在不利于D-303、D-304界位的油水分离，使油水分离效果变差，含硫污水中含油量增加，造成D-303、D-304含硫污水的密度变小，密度的变化影响D-303、D-304界位仪表的测量，含硫污水的密度变小界位仪表的显示值PV偏低。

在注除盐水时考虑到较高的界位有利于油水分离，D-303、D-304的界位一直控制在（设定的SV值）80%-75%，由于界位仪表的显示值PV偏低，在测量值（PV值）为74%左右时界位实际上已经全满，由于测量值（PV值）小于设定SV值，界位控制阀一直保持全关，含硫污水由高分带入低分，又带入汽提塔，造成汽提塔进料温度波动。

4．“9.3”某厂催柴DCS停电事故

事故经过及处理过程：

9月3日早晨7时10分左右，当班操作员在盯表时突然发现处于备用状态的循环氢压缩机C-3101/A“活塞杆下沉”频繁报警，马上联系仪表进行处理。

在处理过程中，7时17分，催柴装置61#、62#、63#操作站屏幕出现连续闪动，随即发生黑屏，装置大联锁动作，装置现场紧急泄压阀动作，所有控制阀按自身作用方式同时全开或全关，各液、界位急剧升高。

派专人盯住现场高分液位、界位，打开液控副线阀，防止液、界位超高；

检查加热炉是否熄火；

关P-3101/B出口阀，关新氢进装置界区阀、瓦斯入炉手阀；

分馏改小循环；

停P-3102/B；

P-3103、P-3104带罐循环；

处理过程中发现C-3102干气密封的N2中断，立即开界区N2压控副线阀，恢复氮封；

由于床层温度已开始下降，为保证系统压力，关紧急泄压阀手阀，尽量维持分馏各塔内液面、压力正常。

事故处理经验和教训：

（1）班组人员能够做到统一指挥，有条不紊，事故处理较好地把握和执行了“先重点关键部位后一般部位”的原则，保护了催化剂、设备安全，有效地防止了事故进一步扩大和恶化。

（2）内操人员盯表认真，能够迅速通知有关单位，及时向领导和值班人员汇报。

外操人员行动迅速，处理得当，未发生跑冒漏等现象。

（3）分馏双塔汽提蒸汽停的迅速及时，为分馏双塔循环提供了保证。

（4）在今后处理此类事故时，应把握：

a紧急泄压阀动作后，根据床层温度上升趋势，在保证最高点温度≯380℃的情况下，应及时现场关闭紧急泄放阀，确保系统压力；

当压力低于新氢压力时，应及时补入新氢。

b由于DCS故障而造成压机停运、各控制阀全开或全关。

处理时，反应系统要防床层超温、保压力，分馏系统要压顶温、保底温、保液界位、防超压，以缩短恢复生产时间，减少损失。

c停工或恢复生产期间，加强对炉子和反应高温高压部位的检查，确保提前发现问题。

d注意对封油系统的监控，以防抽空。

5．某厂DCS死机事故

由于该车间DCS操作系统存在内存容量小的缺陷，加氢部分出现两次DCS死机事故，出现DCS死机后，要求其他DCS不要再进行调用曲线的操作，因为操作曲线占用计算机内存较大，防止出现多台DCS不能操作的情况发生，影响装置生产，同时联系仪表有关人员处理。

处理：

联系仪表加强维护，出现DCS死机后，操作人员不再进行调用DCS曲线的操作。

6．某厂“5.20”瞬间停电事故

事故的处理过程：

2005年5月20日15：

57操作室照明灯突然熄灭，随即复明，瞬间停电！

此时内操己经将DCS上机泵运行状态图调出，从图中可清楚地看到，原料泵P-3101/A、增压机C-3101/A、封油泵P-3210/A、各空冷风机及炉子风机均已停运。

班组人员按照班长的指挥，兵分几路，处理事故现场。

检查炉子时，发现炉子联锁没有动作，炉子没有熄火，立即关闭炉子主火嘴手阀；

启动封油泵并检查压机C-3102的运行状况；

启动原料泵；

分别去启动现场各停运机泵。

操作室内的班长和内操，在与调度的联系中断的情况下，内操在紧盯仪表时，发现新氢压力开始下降，马上与重整联系，并通知油品停送料泵，操作人员赶赴现场重新停原料泵，关新氢入装置界区阀，关原料入V-3101阀，分馏改小循环。

同时及时拆V-3106充氮线盲板，V-3102,V-3103,V-3106含硫气改走放空。

由于系统压力下降较快，视反应器床层温度变化情况，熄加热炉长明灯，关瓦斯进V-3109阀。

操作人员正在对事故现场进行紧张处理时，突然又发生了一次闪电，又造成P-3105/A，P-3210/A及部分风机再次停运，紧急重新启动各停运设备，将P-3105/A切至3105/B运行。

17：

10调度开始通知准备恢复，限制新氢用量。

操作人员在开增压机C-3101/A时，发现润滑油压力达不到启动条件0.40MPa，通知钳工处理不果，只好联系仪表摘除联锁后启动C-3101/A。

启动过程中，励磁柜又发生多处故障报警，通知电气处理。

此时装置区内再次发生瞬间闪电，P-3210/A停，C-3101/A瞬间停后又自启动，部分空冷风机停。

操作人员再次重新启动停运设备，压机加25%负荷，系统开始升压，并重新点长明灯，当压力从3.57Mpa升至5.57Mpa时，接调度通知压机卸负荷，停新氢，维持系统循环。

操作员按指示对系统进行降温操作，T-3101温度降至175℃时，停汽提蒸汽；

V-3106压力降至0.29MPa时，用氮气充压至0.50MPa；

视床层温度，适当调整长明灯；

视V-3107液面关粗汽油出装置阀，并根据系统压力及时调节干气密。

存在的问题及改进措施：

（1）加热炉联锁末投，至使反应器入口温度瞬间上升10℃，存在严重隐患。

（2）增压机C-3101启动条件中，润滑油压力0.40Mpa定的过高，致使增压机长达40分钟开不起来，延误了时机，影响了装置的安全生产，应适当降低润滑油启动压力，这样更利于装置在非正常条件下的快速恢复。

（3）催柴装置增压机C-3101/B的负荷控制器存在着一定的缺陷，如果新氢量达不到一定标准，增压机将难以做到低气量运行。

同时C-3101/A开起来后，励磁柜又有处故障报警。

建议车间定期检查机泵及励磁柜的运行情况，做到心中有数，并对C-3101/B的负荷控制器进行改进。

（4）V-3106充氮线上盲板，每次遇到事故，都需要调向，不仅牵制人力，而且一旦疏忽就有可能造成不应有的损失。

建议改成三阀组。

取得的经验及今后的努力方向：

（1）统一协调的指挥是处理突发事故的基础，只有这样，才能做到忙而不乱，有条不紊，及时将各类突发事故消灭在萌芽壮态。

（2）在分馏改循环过程中，保持足够高的双塔液面，是保证恢复大循环进料，保护催化剂的不可缺少的必要条件。

（3）内操紧盯仪表和外操对现流程的熟悉，是及时发现和迅速处理各类事故的条件和保障，应注重对各类事故预案的学习和演练，切实提高班组成员处理突发事故的能力。

7．某厂防喘振控制阀FIC4970动作

2003年4月21日10点45分，加氢岗位操作人员联系仪表校对循环机入口流量FI4970时，没有将防喘振控制阀FIC4970切出，在仪表人员将FI4970回零时，DCS显示循环机入口流量低，使防喘振控制阀FIC4970自动打开，造成混氢流量低。

对操作人员进行培训，要求在仪表处理反飞动有关仪表时，切除防喘振控制阀FIC4970。

8．某厂循环机联锁停机

事故经过及处理：

2003年4月23日9点31分，由于加氢装置循环机干气密封排气压力开关PS4992动作，造成循环机联锁停机，加氢装置紧急停工处理：

关闭反应进料加热炉F-301瓦斯控制阀及手阀，控制F-301出口温度290-300℃，控制系统压力7.5MPa；

新氢压缩机继续运转向系统补入氢气，控制系统管网氢气压力1.85MPa。

紧急泄压阀HC4502保持一定开度，保证气流流动，控制床层温度；

切断反应进料，停反应进料泵P-302，联系相关单位停直柴、催柴、焦化汽柴进装，停原料泵P-301；

平稳各部分压力、液位，等待循环机K-302恢复运转后组织反应进料。

K302停机后，车间立即对机组相关控制参数及显示参数进行检查，发现505显示外部跳闸，DCS报警指示显示为505速度设定值低限、低低限报警，因ESD系统SOE功能发生故障，无法及时、准确发现故障停机的起始原因，车间确认机组各参数均正常后，决定恢复K302运行。

在恢复过程中，机组联锁无法复位，车间判断联锁停机内容中某一参数在起作用，会同仪表车间进行检查，发现干气密封排气压力开关PS4992动作且没有复位，仪表车间校验该压力开关损坏后，进行了更换。

更换后，车间在20分钟内将机组运行恢复正常。

在故障排除过程中，车间积极进行K302的热启动。

中午12点，循环机K302启动成功。

加氢反应准备恢复进料，启泵P-302自身循环，全点F-301长明灯，准备反应进料后点火嘴升温；

联系常减压、油品送加氢原料进D-301，然后启P-301，对P-302切换返回控制阀和进料控制阀，加氢反应进料90t/h。

加热炉点火嘴反应升温，控制温度285℃。

D-303、D-304液位上涨后，引油进C-301，恢复汽提蒸汽、汽提塔回流和酸性水外送，12点45分，联系罐区精制柴油外送，加氢装置恢复生产。

事故发生前，加氢操作人员除对各工艺参数进行正常调节外，没有进行过大幅度调整，机组转速保持11000rpm平稳运行；

事故发生后，从DCS上检查机组干气密封一次排气压力、排气流量、一次进气压力及流量、密封气与参考气差压以及二次密封气等各控制参数平稳，没有发现任何异常现象。

后查为PS4992压力开关误动作，可能存在质量问题。

事故预防措施：

（1）加强反事故演练

事故发生后，车间技术人员立即对此次停机事故进行了总结，发放到操作工手中，以加深对事故处理过程的认识。

同时，进一步加强培训工作，提高操作人员的技术素质和事故应变能力。

（2）加氢大型机组的巡检

操作人员加强对DCS各相关参数的监视，继续加强对大型机、泵的维护和巡检力度，发现异常现象要立即汇报相关单位和车间相关人员进行判断确认。

充分利用ESD的SOE功能，加强对工艺及机组联锁的监视。

9．某厂柴油V-3102液控电磁阀故障，C-3102停机，大联锁启动

事故经过：

2001年1月17日9点36分，V-3102液面迅速上升，操作人员立即赶往现场开液控副线，但液面升势迅猛，在开副线过程中，C-3102停机，联锁停C-3101A、P-3101A，但F-3101未熄火，岗位人员手动熄炉，高分紧急泄压。

经车间和岗位人员努力，装置于12点40分恢复正常生产。

（1）高分液位高假信号导致液控电磁阀关闭；

（2）岗位人员对高分液控非正常状态的控制还不熟悉；

（3）高分液位联锁条件有欠缺。

事故教训及以后应采取的措施：

（1）高分液控电磁阀质量、维护、使用环境等有待改善；

（2）加强职工防范事故意识，熟练高分液控等关键部位在非正常状态的处理；

（3）加强职工培训，提高职工预测事故隐患的能力。

（4）高分液位联锁条件需协商妥善解决。

10．某厂1.0Mpa蒸汽管网波动

事故处理：

2003年5月17日4点半，由于全厂蒸汽管网压力下降，1.0Mpa蒸汽管网压力最低降至0.3Mpa，根据情况，某车间及时对加氢部分进行如下调整：

（1）开HC4502，循环氢适当放火炬，降低系统压力。

根据蒸汽压力情况，逐步将反应压力降至6.0Mpa，使汽压机在较缓和的工态下运行，尽量维持生产。

（2）降低反应进料量至最低负荷90t/h。

（3）降低汽提塔C-301的汽提蒸汽量至0.3t/h，节约用汽；

降低汽提塔C-301回流量，保证较高的塔顶温度，防止柴油闪点不合格。

注意事项：

（1）安排人员专门监视K-302工作情况，注意蒸汽温度变化，现场在汽轮机进汽管线上稍开排凝放空，防止因进汽温度过低，造成进汽带水，损坏汽轮机。

（2）注意机组各运行参数变化，如危及机组安全，立即紧急停机。

（3）安排操作人员做好准备在循环机停机后的事故处理。

（4）重点部位有专人负责，做好随时紧急停工的准备。

在采取以上措施后，循环机始终维持在8000转上工作，由于蒸汽压力下降，抽空能力下降使得真空度不足，而复水器的循环水开至最大时，汽轮机排汽温度仍高至86℃外，但没有出现其他影响机组安全运行的情况。

6点45分，蒸汽系统管网压力逐步恢复，各操作参数逐步恢复正常。

再出现类似情况时，可以根据情况进一步降低反应系统压力，尽量维持K-302运行，但必须加强K-302的工况监测，做好随时停机、紧急停工准备。

11．某厂粗汽油管线冻凝事故

该线出现两次冻凝事故。

第一次是引装置外粗汽油进装建立汽提塔回流时，引油结束后未对该线进行处理，由于粗汽油含水在低点凝结，造成LIC4607冻凝；

第二次是在装置运行初期，由于外送粗汽油量较小，气温低，而且粗汽油含水，造成装置外系统管线冻凝。

管线加伴热，冬季投用。

12．某厂开工引油时跑油事故

加氢装置引直馏柴油进装时，由于直馏柴油进装阀后扫线蒸汽线双阀间放空阀（DN20）未关闭，造成引直馏柴油时跑油。

以该事故为典型事故，对全体人员进行通报。

13．某厂柴油紧急泄放阀误动作停车事故

经过处理过程：

2005年8月1日1：

30左右，紧急泄压阀动作，原料泵P3201停，现场关，联系仪表人员进行处理，当时一时检查不出原因，反应床层温度较高，紧急熄炉，随后将泄压阀打旁路，重新启动P3201，点炉，处理部分长明灯软管堵，后点燃长明灯，点火嘴，调整操作，1：

45左右恢复正常。

事故原因：

仪表事后发现为紧急泄压阀回执信号故障。

事故经验教训：

（1）紧急泄压阀手阀误动作后，则联锁停原料泵、加热炉，关注催化剂床层温度，高时熄长明灯，保护催化剂。

（2）若长时间恢复不了，预分馏、T-3201及时改循环。

（3）处理过程妥当。

14．某厂Ⅱ段低电压跳闸事故

2005年3月31日20:

28因变电所Ⅱ段低电压跳闸，造成催直柴两套装置停工5小时：

（1）催柴：

C-3101B停机，现场紧急启动C-3101A，辅助油泵没电，20：

40现场停P-3101A，检查发现P-3105B、A-3101AD、A-3104A、F-3101风机停运。

联系电气复位，21：

28启动C-3101B、22：

08启动P-3101A建立大循环，0：

05投T-3101汽提蒸汽，0：

35投T-3102汽提蒸汽，2：

00加样合格，3：

30改产品。

（2）直柴：

C-3201B、P-3101A停运，现场紧急启动C-3201A，辅助油泵没电，检查发现P-3210B、P-3203B、A-3202、F-3201风机停运。

40启动C-3201A、21：

45启动P-3201B建立大循环,23：

05投汽提蒸汽，2：

事故停电后：

（1）现场检查确认，紧急启动备用机泵。

（2）在增压机启动不起来时，将原料泵紧急停运，熄炉。

（3）保证系统气体流动。

（4）分馏改小循环，及时停汽提蒸汽，避免分馏带水。

15．某厂FSC动作联锁停车

2005年8月23日，17：

25分，FSC突然动作，经过一连串报警，C3201AB停，原料泵停，高分液界位电磁阀动作。

急忙恢复高分液界位，关加热炉流控阀，重新启动C3201，启动原料泵，18：

00完全恢复正常操作。

安全栅瞬间失电。

事故教训：

（1）C-3201停运后，关注F-3201、P-3201是否联锁，停运保证床层气体流动，避免系统催化剂床层温度升高。

（2）迅速将高分液控阀由自动改手动操作，并根据液位趋势超前调节。

16．某厂原料泵推力轴承主瓦温度高高联锁停车

2004年4月3日15时16分22秒原料泵P-3101B推力轴承主瓦温度T001BC突然显示60.5℃（IOP-），同时高高报警，造成P-3101B联锁停车。

15时19分29秒F-3101出口温度340℃高高报警，并造成加热炉主火嘴联锁。

15时22分启动P-3101A，装置生产逐步恢复，15

处理过程：

（1）P-3101B停后，在不明原因情况下，操作员现场紧急启动P-3101A。

（2）TC-101高报后关闭FC-101，很快主火嘴联锁停炉。

（3）P-3101A启动后，逐步恢复操作。

（1）T001BC现场仪表接线头松动是引起P-3101B推力轴承主瓦温度T001BC高高报联锁使

（2）P-3101B停车的原因。

（3）P-3101B停车后F-3101主火嘴未联锁的原因是润滑油共用，备用泵具备启动条件，而F-3101联锁条件是两台原料泵同时显示停机状态

经验教训：

（1）在人员较少情况下，班组人员齐心协力，确保了装置安全。

（2）在P-3101B停运后，室内未及时关闭FC-101，室外未及时确认加热炉是否联锁。

（3）高分液控阀及时改了手动，但直到液位低联锁，才对液控进行调节，较为滞后。

17．盲目进罐油气中毒事故

1974年8月4日，某铂重整装置在停工检修过程中，当班班长带领几名工人去清理重整轻汽油回流罐。

来到现场后，见此罐的人孔已打开，在未知是否经过化验分析，也没有采取其它安全措施的情况下，班长就首先进罐，即被熏倒。

同来的一名工人发现班长中毒倒下，便进罐抢救也中毒倒下，其他人一看不好，跑到车间拿来防毒面具，把他俩从罐中救出来，送医院抢救脱险。

在停工扫线过程中，此罐的回流泵入口管线未经处理，管内存有轻汽油。

同时该罐抽出线阀门未关，气温高，轻汽油挥发，大量油汽窜入回流罐。

这次事故也说明检修现场组织不严密，存在漏洞。

今后一定在加强检修现场的组织工作，统一指挥，严格执行厂《安全技术规程》关于“塔和容器不经化验采样做爆炸气体试验合格及氧含量不合格不准进入”等有关规定。

18．瓦斯罐超压险些爆炸事故

1988年12月份，某厂重整车间为了使89年的工作提前做，在89年不耽误按计划开工试车，同时不致于加热炉秋季打衬里在冬季冻裂和脱落。

厂里安排9台加热炉烘炉，在烘炉操作过程中，操作工巡检不及时，都是新工人加上对流程不太熟悉，结果造成容501瓦斯罐压力超压，最高压力达到1.1MPa，由于班长和车间领导处理及时，避免了一场瓦斯罐爆炸的严重事故。

对于这次事故，车间组织班组和技术人员进行讨论分析。

主要是：

（1）第一次烘炉操作工经验不足，处理问题不果断；

（2）对现场流程特别是瓦斯系统不太熟悉；

（3）岗位责任制落实不好，分工不明确。

以上三点是导致事故的主要原因。

19．氢压机出口补氮气阀阀芯碎裂事故

85年1月15日，柴油加氢改为灯油加氢，反应压力由4.5MPa提到5.2MPa，氢压机出口补氮气线两道放空阀（J11-160Dg25）都内漏，9：

15分最后一道阀阀芯突然碎裂，氢气喷射出10米远，使得装置紧急停工。

预防措施：

临氢设备必须选材严格，产品质量要合格；

临氢设备必须定期检查，到期更换；

加强巡回检查，发现隐患，必须立即整改。

20．某厂车间炉管堵塞事故

1996年1月14日，某重整装置开工进油，预加氢炉401炉管出现异常，四路进料中有三路出口温度为240℃，另一路为70℃左右，车间一直未能及时发现。

17日工艺员徐某在进行日检中发现该炉温度显示异常，向车间作了汇报，18日校表后该路温度仍为70℃左右，而工艺员和领导均认为是热电偶问题。

1月25日装置发生瞬时停电，操作员发现该炉温度升至180℃，车间才引起重视。

26日机动科、生技科共同测试，判定该炉炉管堵塞，后采取顶管方案无效，被迫对该路作封管处理。

（1）加工原料质量低劣、含高硫等原因造成系统内硫化铁、氧化铁等杂质较多，检修时未清理干净，留下隐患。

（2）车间技术管理不到位，