长沙理工大学特大桥64米0#块托架计算Word文档格式.docx
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设备及人工荷载:
P3=250kg/m2=2.5kN/m2
砼浇注冲击及振捣荷载:
P4=200kg/m2=2kN/m2
则有P=(P1+P2+P3+P4)=143.728kN/m2
W=bh2/6=10×
225/6=375cm3
由梁正应力计算公式得:
σ=qL2/8W=(153.4×
0.3)×
1000×
0.452/8×
375×
10-6
=3.1Mpa<[σ]=11Mpa强度满足要求;
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
τ=3Q/2A=3×
(153.4×
103×
(0.45/2)/2×
10×
15×
10-4
=1.04Mpa<[τ]=1.9Mpa(参考一般木质)强度满足要求;
由矩形简支梁挠度计算公式得:
E=0.09×
105Mpa;
I=bh3/12=2812.5cm4
fmax=5qL4/384EI=5×
0.454/384×
2812.5×
10-8×
1×
1010
=0.87mm<[f]=1.1mm([f]=L/400)刚度满足要求。
2、Ⅰ20b纵梁计算
Ⅰ20b工字钢弹性模量:
E=2.1×
105MPa;
弯曲容许应力:
[
]=205Mpa;
剪应力[τ]=125Mpa;
截面惯量W=250cm3;
惯性矩Ix=2502cm4;
如图所示:
最不利条件为腹板底部,腹板底部Ⅰ20b工字钢间距为0.4m,故每组工字钢承担0.4m箱梁腹板重量,则每1组工字钢均布荷载:
腹板部分高度为5.65m,q=5.65×
0.4×
26=58.8KN/m
底模及木楞重量按2.5KN/m2计算,均布力为2.5×
0.4=1KN/m
取不均匀分配系数1.2:
q'
=(58.8+1)×
1.2=71.8KN/m
跨度为1.14+0.82+1.23+0.78+1.03m
弯矩图:
最大弯矩:
Mmax=38.09KN·
m
满足要求
剪力图:
最大剪力:
Qmax=76.46KN
最大挠度:
f=5ql4/384EIx=0.66mm〈1.95mm(l/400),故挠度满足要求。
3、横梁计算
根据纵梁计算图示,可得相对于横梁的支座反力,分别为:
即5号横梁受力最大,占整个受力的41.9%,所以主要验算5号横梁。
I40b工字钢弹性模量:
截面惯量W=1139cm3;
惯性矩Ix=22781cm4;
根据横断面图:
⑴、腹板底部荷载
箱梁腹板底部Ⅰ20b工字钢共3组,每1组工字钢承受荷载:
腹板部分高度为6.5m,混凝土荷载为5.65×
3×
0.8×
25/3=113KN
底模、木楞及纵梁重量按5KN/m2计算,5×
0.8/3=4KN
P=(113+4)×
1.2=140.4KN
则作用于5号横梁上腹板位置集中荷载P1=140.4×
41.9%=58.8KN
⑵、底板底部荷载
底板底部Ⅰ20b工字钢共6组,每1组槽钢承受荷载:
底板及顶板部分合计高度为1.65m,,混凝土荷载为1.65×
6×
25/5=19.8KN
0.4/5=2.4KN
P=(19.8+2.4)×
1.2=26.6KN
则作用于5号横梁上底板位置集中荷载P1=26.6×
41.9%=11.1KN
⑶、翼板位置荷载
翼板位置下横梁主要承受翼板混凝土及外侧模板重量,共2道工字钢承担,每一道工字钢承受荷载:
翼板混凝土横断面面积1.95m2,;
混凝土荷载为1.95×
25/2=73.1KN
外侧模板重量为30KN;
P=(73.1+30)×
1.2=123.7KN
则作用于5号横梁上翼板位置集中荷载P1=123.7×
41.9%=51.8KN
跨度为1+3+4+3+1m
Mmax=67.38KN·
最大剪力:
Qmax=117.6KN
f=5ql4/384EIx=5.4mm〈12.5mm(l/400),故挠度满足要求。
4、桁架计算[36a
桁架采用双肢[36a,E=2.1×
截面惯量W=659.7cm3;
惯性矩Ix=11874cm4;
0号块每侧悬臂端下设置2组桁架+2根立柱(翼缘板下),则每一组桁架荷载为:
混凝土荷载:
14.64×
4×
26/2=761.3KN;
底模、木楞、纵梁及横梁重量按10KN/m2计算,10×
6.5/3=65KN;
外模、内模重量:
(120+100)/2=110KN;
P=(761.3+65+110)×
1.2=1123.5KN
轴力图:
最大轴力:
N=348.18KN
已知1.51m,i=13.96cm,长细比为λ=l/i=1.51/13.96=10.8,查表可得
=0.985
则
满足要求。
Mmax=106.3KN·
Qmax=345.6KN
最大挠度:
f=5ql4/384EIx=1.5mm〈3.8mm(l/400),故挠度满足要求。
5、立柱计算
钢管立柱最高高度为15.4m;
单个钢管立柱最大荷载:
P=1123.5KN;
根据钢管受力情况,检算其压应力和压杆稳定性:
a钢管压应力:
b)钢管压杆稳定检算:
确定压杆柔度值:
惯性半径:
压杆柔度系数:
根据柔度λ=109.6,查得稳定系数φ=0.57,
计算压杆的稳定许用应力为:
[σ]st=φ[σ]=0.57×
205=116.85MPa
压杆压应力为:
σ=72.7MPa<
[σ]st=116.85MPa故压杆稳定。
④支架基础承载力计算
钢管立柱基础承载力计算
式中:
P上部结构传给基础顶面的压值,取钢管立柱荷载最大时,
Ab基底面积,取4m×
1.8m=7.2m2
[P0]设计承载力值35MPa。
(基础为C35混凝土)
附件3边跨现浇段支架计算
支架受力计算
本受力计算以边跨现浇段及梁高3.336m为基础。
⑴、底模板分布方木(10×
10cm)验算:
方木横桥向布置间距为20cm,计算跨径腹板下为30cm,跨中为30cm。
计算时按简支梁受力考虑,分别验算腹板对应位置和跨中对应位置。
①、腹板对应位置间距为20cm的方木受力验算:
(取30cm的跨径进行计算)
底模处砼箱梁荷载:
P1=3.25×
26=84.5kN/m2(按3.25m砼厚度计算)
砼浇注冲击及振捣荷载:
则有P=(P1+P2+P3+P4)=91kN/m2
100/6=167cm3
σ=qL2/8W=(91×
0.2)×
0.32/8×
167×
=1.1Mpa<[σ]=8Mpa强度满足要求;
(91×
(0.3/2)/2×
=0.41Mpa<[τ]=1.9Mpa(参考一般木质)
强度满足要求;
I=bh3/12=833cm4
fmax=5qL4/384EI=5×
0.34/384×
833×
=0.23mm<[f]=0.75mm([f]=L/400)刚度满足要求。
②、跨中对应位置间距为20cm的方木受力验算:
(取30cm的跨径进行计算)跨中底板和顶板砼总厚度为1m,考虑内模支撑和内模模板自重,木枋间距30cm,则有:
底模处砼箱梁荷载:
P1=1×
26=26kN/m2
内模支撑和模板荷载:
P2=400kg/m2=4kN/m2
设备及人工荷载:
P4=200kg/m2=2kN/m2
则有P=(P1+P2+P3+P4)=34.5kN/m2
σ=qL2/8W=(34.5×
10-6
=0.46Mpa<[σ]=8Mpa强度满足要求;
(34.5×
=0.16Mpa<[τ]=1.9Mpa(参考一般木质)
I=bh3/1=833cm4
fmax=5qL4/384EI=5×
=0.09mm<[f]=0.75mm([f]=L/400)
⑵、顶托纵梁(10cm×
15cm方木)验算:
根据支架布置,顶托纵梁的计算跨径为30cm,为简化计算按简支梁受力进行验算,实际为多跨连续梁受力,计算结果偏于安全,仅验算底模下腹板对应位置即可:
纵梁受力验算:
(跨径30cm,荷载分布宽度30cm)
根据腹板部位荷载为P=91kN/m2
,跨中部位荷载为P=34.5kN/m2;
取荷载P=91kN/m2
进行验算:
W=bh2/6=10×
152/6=375cm3
σ=qL2/8W=(91×
=0.8Mpa<[σ]=8Mpa强度满足要求;
τ=3Q/2A=3×
(0.3/2)/2×
=0.41Mpa<[τ]=1.9Mpa(参考一般木质)
强度满足要求;
E=0.09×
105
Mpa;
I=bh3/12=2812.5cm4
=0.1mm<[f]=0.75mm([f]=L/400)
⑶、立杆强度验算:
钢管立杆(φ48×
3.5)的纵向间距为30cm,横向间距腹板下为30cm,跨中为30cm,因此单根立杆的最大承受力为:
跨中区域:
34.5×
0.3×
0.3=3.2KN;
腹板区域:
91×
0.3=8.2KN,箱梁荷载由纵梁集中传至杆顶。
根据受力分析,不难发现立杆最大受力在腹板区域,故以间距为30cm×
30cm立杆作为受力验算杆件。
由于大横杆步距为1.2m,长细比为λ=ι/i=1200/15.78=76,查表可得φ=0.610,则有:
[N]=φA[σ]=0.610×
489×
215×
10-3=64.1kN
而Nmax=8.2kN,可见[N]>N,
抗压强度满足要求。
另由压杆弹性变形计算公式得:
(按最大高度15m计算)
△L=NL/EA=8.2×
103/2.1×
105×
4.89×
102=1.2mm
压缩变形很小
⑷、地基容许承载力验算:
支架钢管底托钢板垫10*10cm的方木的受力面积为300cm2,立杆最大受力8.2KN,单杆地基承载力要求达到273Kpa。
为了增加支架的安全性,对地基补强处理,填筑30cm的石渣,上面打20cm的混凝土,地基承载力达到2000Kpa以上,可以满足了地基承载力要求。
附件4安全通道的计算
1、荷载计算
⑴、I20b工字钢荷载为钢板重量及考虑荷载20T:
P1=90+200=290KN
⑵、I40b工字钢荷载为I20b工字钢重量、钢板重量及考虑荷载20T:
P2=P1+I20b重量=692KN
⑶、钢管柱荷载为I40b工字钢重量、I20b工字钢重量、钢板重量及考虑荷载20T:
P3=P1+I40b重量=782KN
2、过车通道支架受力计算
①、I20b工字钢做纵梁计算(按简支梁计算)
工字钢间距为30cm,可布置54根,可视为简支梁,受力分析简图如下:
则每根工字钢上受力为:
q=290×
1.2/(5×
54)=1.3KN/m(取不均匀分配系数为1.2)
工字钢在最不利荷载时的最大弯矩为:
M=0.8ql2(1-4(0.25/4.75)2)/8=2.9KN*m
弯曲应力为:
=11.6MPa≤[
]
挠度计算:
f=ql4(5-24(0.25/4.75)2)/384EIx=5.7mm〈11.8mm(l/400)
②、垫梁受力计算
惯性矩Ix=22781cm4;
q=692×
16)=10.38KN/m;
此时,利用结构力学求解器计算可得:
M=14.69KN*m
弯曲应力计算:
③、钢管立柱受力计算:
钢管立柱最高高度为5m;
单个钢管立柱荷载:
P=782/25=31.28KN;
根据柔度λ=90.9,查得稳定系数φ=0.645,
[σ]st=φ[σ]=0.645×
205=132.2MPa
σ=5.6MPa<
[σ]st=132.2MPa故压杆稳定。
Ab基底面积,取2m×
1m=2m2
[P0]设计承载力值25MPa。
(基础为C25混凝土)
通过验算,支架结构形式安全、可靠,满足施工需要。