电梯井顶板高支模Word格式文档下载.docx
《电梯井顶板高支模Word格式文档下载.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《电梯井顶板高支模Word格式文档下载.docx（13页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
平拉杆，楼面模板应使用夹板，模板铺设完成后，应认真检查支梁是否结实，模板面是否清洁，模板安装时允许偏差尺寸，轴线位移3mm，标高+2mm，截面尺寸+2mm，垂直度3mm，相邻两板外表上下差2mm，外表平整度5mm，模板接缝必须严密不得漏浆。
2、钢管与槽钢的连接
钢管底座直接与槽钢点焊固定，防止钢管偏移。
3、模板制作和安装
（1）板模：
采用18mm厚直边板做楼板模，楼板第一层龙骨为80mm×
80mm木枋，间距350mm；
第二层龙骨为80mm×
80mm木枋，间距600mm，钢管脚手架横向间距600mm，钢管脚手架纵向间距900mm。
（2）楼面模板安装
a）先在梁侧板外边弹出水平墨线，然后根据楼板跨度，架设支柱与代龙。
b）模板接缝要密贴，外表平整、不松动，安装完工后将模板面清扫干净。
c）为方便对模板安装的检查加固，安装支顶系统时需留出施工通道。
d）本工程模板采用钢管脚手架。
（3）各层模板安装均应符合以下要求：
下层楼板应达到足够的强度或具有足够的支架支撑。
上下层楼板的支柱应尽可能在同一条竖向中心线上。
4、模板制作安装完成后：
1〕要先经施工员与有关技术人员验收符合有关要求后，方可进展下一工序的施工；
2〕在砼捣制前模板应充分用水浇透。
5、模板的拆除
（1）梁板模板拆除，应按《钢筋混凝土施工与验收规X》要求，以7天、28天试块抗压强度为依据，由现场技术负责人负责批准拆模。
（2）模板拆除后，应与时清理、起钉，运至指定场地分类归堆存放。
三、主要安全技术措施
1、防止钢管侧向位移失稳措施：
钢管之间设置3道纵横拉杆，在柱位置的拉杆两边与柱顶紧，将架体连成一整体，并设置一道剪刀撑使其不能移到。
2、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架梁搁。
拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。
3、拆模时应搭设脚手板。
4、拆楼外边模板时，应有防高空坠落与防止模板向外倒跌的措施。
5、在施工时要正确、合理使用锯木机等施工机械和用电。
6、工序开工前，要向班组做好安全技术交底，使人人明确安全生产纪律和安全操作规程，不违章作业，不违章指挥。
四、安全技术措施
1、在电梯井孔钢管架支承面槽钢下方脚手架加设一道密竹平桥，并铺设安全网，以免杂物掉落伤人。
2、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩戴安全带，并应系牢。
3、工作前应先检查使用的工具是否结实，板手等工具必须用绳围系在身上，以免掉落伤人。
工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。
4、安装和拆除高支模应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下同一垂直面操作。
5、工人抬运模板时要互相配合，协同工作。
传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔。
6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。
拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空与坠落。
7、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好。
8、拆除模板一般用长撬棍。
人不许站在正在拆除的模板上。
在拆除模板时，要注意整块板掉下伤人。
五、高支模坍塌应急措施
1、目的
为对高支模施工过程中出现支撑体系失稳倾倒、工作面坍塌，人员高空坠落，伤员被困等事故后进展紧急处理，最大限度地保护职工生命和减少国家财产的损失，制订本应急预案。
2、适用X围
高支模施工阶段与发生支撑体系失稳倾倒、工作面坍塌，人员高空坠落，伤员被困等事故时的应急求援处理。
3、危险性分析
3．1支撑体系失稳而倾倒：
主要原因有：
支承底座移位，导致支撑体系不均匀沉降而失稳；
高支模体系承载构件的承载力不足导致失稳；
纵横水平杆、特别是剪刀撑设置不够，造成高支模体系整体刚度不足、整体稳定性差，引起失稳坍塌。
3．2技术措施不当
高支模支撑体系的计算不符合技术标准要求或与现场施工实际情况不符。
3．3施工管理不当
施工组织或施工过程主要参与主体的管理混乱。
支撑体系未经验收或验收不符合标准〔或专项施工方案〕要求即进展下道工序的施工。
4、预防措施
4．1做好支撑体系的立杆根底槽钢与钢管的焊接，保证支撑体系不发生过大的不均匀沉降；
选用的支撑体系承载构件应为合格产品，符合相关标准的要求；
严格按照专项施工方案的要求进展支撑体系的施工，保证纵横水平杆与剪刀撑设置合理、数量充足。
4．2高支模支撑体系的计算应与施工现场的实际情况相吻合，假如遇特殊情况必须作修改时，项目部要与时通知公司总工程师室，对专项方案与计算书作调整经审批之后方能施工。
4．3严格按技术方案进展高支模体系的施工，安全技术交底要准确、验收要认真，验收中提出的整改问题一定要整改完成并经复检合格后才能进展下道工序的施工。
4．4做好高支模体系的变形监测工作，并安排专人进展现场巡查，发现异常变形情况，马上报告，与时采取措施进展处理。
5、事故应急处理
5．1险情发生后，事故现场第一目击者迅速向应急预案领导小组发出求救信号。
求救的方式可以采用呼喊、口信、通讯工具等一切可能的方式。
5．2应急领导小组接到险情信息后，立即作出下述应急反响：
5．2．1发出抢险命令，组织抢险小队和医疗救护小立即进展现场抢险、抢救工作。
5．2．2通讯联络小队立即与外部机构联络，向相关的公安、医院、消防、环保等部门联络，请求支援。
5．3事故现场应急处理
5．3．1警戒隔离：
抢险队员在事故现场周围用警戒桩、警戒线带等物资在现场设置警戒隔离区，非抢险队员不得进入警戒区内，以防止发生连锁事故，为更好地进展抢险救援工作创造条件。
5．3．2人员疏散：
抢险队员将事故现场被困人员，与时组织转移到安全地带，并将现场非抢险队人员转移出事故现场。
5．3．3人员抢救：
医疗救护队员将受伤人员从事故现场解救出来，并进展现场急救处理。
5．3．4控制险情：
抢险队员使用预备的应急物资，对有进一步倾斜、倒塌开展趋势的脚手架进展加固，以最大限度减少人员和财产损失
5．3．5设置向导：
在事故现场入口与进入现场的主要通道边安排引导人员，以引导救险车辆、人员、物资等迅速准确地进入事故现场。
5．3．6记录：
事故发生后，由技术支持小队对事故的发生、开展以与抢险救护等过程情况进展记录，为事后的调查、分析提供资料。
楼面模板支撑计算书
结构板厚150mm，电梯井井道宽度ｍ，高度m，结构外表考虑隐蔽；
模板材料为：
夹板底模厚度18mm；
板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=N/mm2,顺纹抗剪强度fv=N/mm2；
支撑离墙尺寸ｍ,采用Φ48×
钢管：
横向间距600mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=m；
钢管直径48mm,壁厚mm,截面积cm2,回转半径i=cm；
钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2,抗剪强度fv=N/mm2。
〔1〕底模与支架荷载计算
荷载类型标准值单位计算宽度（m）板厚（m）系数设计值
①底模自重0.30kN/m2×
1.0×
1.2=0.36kN/m
②砼自重24.00kN/m3×
0.15×
1.2=4.32kN/m
③钢筋荷载1.10kN/m3×
1.2=0.20kN/m
④施工人员与施工设备荷载2.50kN/m2×
1.4=3.50kN/m
底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=8.38kN/m
底模和龙骨挠度验算计算组合（①＋②＋③）q2=4.88kN/m
〔2〕楼板底模板验算
第一层龙骨（次楞）间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mm
W=bh2/6=1000×
182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×
183/12=486000mm4。
1〕内力与挠度计算
a.①＋②＋③＋④荷载
支座弯矩系数KM=，M1=KMq1L2=×
3502=-107788N.mm
剪力系数KV=0.606，V1=KVq1L=×
350=1777N
b.①＋②＋③荷载
支座弯矩系数KM=，M2=KMq2L2=×
3502=-62769N.mm
跨中弯矩系数KM=，M3=KMq2L2=×
3502=46628N.mm
剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=×
350=1035N
挠度系数Kυ=0.644，υ2=Kυq2L4/（100EI）=×
（4.88/1.2）×
3504/（100×
6000×
mm
C施工人员与施工设备荷载按kN〔按作用在边跨跨中计算〕
计算荷载P=×
kN,计算简图如如下图所示。
跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KM×
PL=×
1000×
350=245000N.mm
支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KM×
350=-122500N.mm
剪力系数KV=0.600，V3=KVP=×
kN
挠度系数Kυ=1.456，υ3=KυPL3/（100EI）=×
（3.50/1.4）×
3503/（100×
2〕抗弯强度验算
M1=-107788N.mm，M2＋M5=-185269N.mm，M3＋M4=291628N.mm
比拟M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。
Mmax=
σ=Mmax/W=2
楼板底模抗弯强度σ2＜fm2,满足要求。
3〕抗剪强度验算
V1=1777N，V2+V3=1035+2100=3135N
比拟V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力
Vmax=
τ=3Vmax/〔2bh〕=3×
3135/（2×
900×
2
楼板底模抗剪强度τ2＜fv2,满足要求。
4）挠度验算
υmax=
[υ]=
楼板底模挠度υmax=0.67mm＜[υ]=1.40mm,满足要求。
计算简图与内力图如如下图。
（3）第一层龙骨（次楞）验算
钢管横向间距600mm,第一层龙骨（次楞）间距350mm,计算跨数3跨
第一层龙骨（次楞）采用木枋b=80mm,h=80mm；
W=bh2/6=80×
802/6=85333mm3,I=bh3/12=80×
803/12=3413333mm4。
1）抗弯强度验算
弯矩系数KM=-0.100，q=q1×
第一层龙骨（次楞）间距/计算宽度=×
Mmax=KMqL2=×
6002
σ=Mmax/W=2
第一层龙骨（次楞）抗弯强度σ2＜fm2,满足要求。
2）抗剪强度验算
剪力系数KV=0.600，Vmax=KVqL=×
1055/（2×
80×
第一层龙骨（次楞）抗剪强度τ2＜fv2,满足要求。
3）挠度验算
挠度系数Kυ=0.677，q’=q2×
υmax=Kυq’L4/（100EI）=×
6004/（100×
9000×
第一层龙骨（次楞）挠度υmax=0.04mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。
（4）第二层龙骨（主楞）验算
钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。
第二层龙骨（主楞）采用双枋b=80mm,h=80mm；
W=2×
802/6=170667mm3,I=2×
803/12=6826667mm4
1）抗弯承载力验算
弯矩系数KM=0.327，P=×
Mmax=KMPL=×
1934×
第二层龙骨（主楞）抗弯强度σ2＜fm2,满足要求。
剪力系数KV=1.578，Vmax=KVP=×
τ=3Vmax/（2bh）=3×
3046/（2×
2×
第二层龙骨（主楞）抗剪强度τ2＜fv2,满足要求。
挠度系数Kυ=2.806，P，=×
υmax=KυP，L3/（100EI）=×
937×
9003/（100×
第二层龙骨（主楞）挠度υmax=0.31mm＜[υ]=3.60mm,满足要求。
（1）荷载计算
每根钢管承载NQK1
2〕:
NQK2=×
1000=540N
每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=6089+540=6629N
钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=×
1000=150N
水平拉杆3层,拉杆重量=3×
（0.60+0.90）×
1000=147N
扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=3×
14.6=44N
脚手板重量2×
1000=324
支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量＋扣件重+脚手板重量
=150+147+44+324=664N
GK＋NQK=×
664+6629=7426N
（2）钢管立杆长细比验算
LO=h=1.80m=180.00cm，钢管的i=1.59cm,λ=LO/i=
钢管杆件长细比113.2＜150.0,满足要求。
〔3）钢管立杆稳定性验算
=0.496,P=N/〔
A〕=×
2
2＜205N/mm2,满足要求。
4.支撑支承面验算
钢管脚手架立杆设配套底座200×
料选采用16a号槽钢；
H=160mm,b=63mm,tw=6.5mm,t=10.0mm,q=0.17kN/m,w=108300mm3,IY=8662000mm4,S=63900mm3,E=20600N/mm2,f=215.00N/mm2,fv=2,fy=235N/mm2。
（1）抗弯强度验算
L=0.80m,a=0.20m,N1=N2=N=7.43kN=7430N,γx=1.05；
Mx=N[a+（L+a）]+q（L+a）2/2
=×
（0.80+0.20）2/2=9.001kN.m=9001000N.mm；
σ=Mx/γxWx=×
2；
槽钢梁抗弯强度σ22,满足要求。
〔2〕抗剪强度验算
V=2N+q（L+a）=×
τ=VS/Ixtw=15030×
63900/8662000×
槽钢梁抗剪强度τ22,满足要求。
〔3〕整体稳定验算
L1=
b=（570bt/L1h）×
（235/fy）=570×
63×
10.0/（1000×
160）×
b'
b
Mx/b'
Wx×
槽钢梁整体稳定性22,满足要求。
〔4〕挠度验算
υ1=N1（L+a）3/3EI=7430×
（800+200）3/（3×
206000×
υ2=N2×
L×
a2×
（3-a/L）/6EI
=7430×
800×
2002×
（3-200/800）/（6×
υ3=q（L+a）4/8EI=×
（800+200）4/（8×
υmax=υ1+υ2+υ3=
槽钢梁挠度υmax=1.461mm＜[υ]=2.50mm,满足要求。
电梯顶楼板底模板18mm,第一层龙骨（次楞）采用单枋b=80mm，h=80mm,间距350mm；
第二层龙骨（主楞）采用双枋b=80mm，h=80mm；
钢管横向间距600mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距m。
升级会员 