项目部板房施工方案Word格式.docx

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总办公面积为820m2。

2、会议室

会议室设在办公楼一楼，会议室面积150m2，确保能同时容纳60人开会；

房顶净高2.8m，并选用阻燃材料；

门窗齐全，设置2扇向外开启的大门，确保会议室通风良好，并配备3台大功率空调，做好防暑降温工作。

会议室内配备会议桌和椅子、电子显示屏、投影仪、话筒等常用会议设施和1m2的写字板。

室内墙面黏贴项目部组织机构图，安全、质量、环保保证体系、水保保证体系，线路平、纵面缩图，施工总平面图，形象进度图，项目管理方针和管理目标。

3、试验室

试验室设置在项目部办公楼后面。

试验室占地面积800m2，功能室面积412m2，其中标养室面积48m2。

内设主任办公室、办公室、资料室、土工室、集料室、水泥室、水泥混凝土室、力学室、样品室、留样室、标养室、储藏室。

试验室内仪器设备布局合理，并根据需要砌筑牢固的试验操作平台，每台仪器设备配备专用的电源插座。

制度及主要操作规程全部上墙，采用蓝底白字、宽60cm×

高90cm的标示牌，挂贴离地（底线）150cm的悬挂上墙。

试验室内配备4kg干粉灭火器8个，灭火沙1方，铁锹2把，铁桶2只。

四、项目部生活用房

1、项目管理人员宿舍按2人/间进行配置，每间配备独立卫生间和空调，设置统一的床铺和衣柜，确保室内的整洁和良好的通风；

宿舍内的电路要求统一布线，并全部采用PVC管套管保护，设置满足住宿人员使用的插座。

2、食堂包括职工餐厅、操作间、储藏室及招待餐厅。

职工食堂设置大圆桌8张，立式空调2台，电视机1台；

招待餐厅设一大一小两个包厢，大包厢可满足15～20人就餐、小包厢可满足10～12人就餐，并配备专用消毒碗柜及立式空调；

食堂通风良好、卫生整洁；

食堂灶台采用不锈钢整体灶台，炊事员定期体检，持健康证上岗；

食堂外设置密闭式泔水桶，及时清运。

3、厕所为通风良好的可冲洗式厕所，设有符合抗渗要求的带盖化粪池。

淋浴房、盥洗室地面使用防滑地砖，使用防水灯具和开关。

五、项目部驻地安全、环保措施

1、安全措施

（1）为防止办公用房和宿舍遭受台风影响，对房顶进行必要的加固处理，并采用缆风绳和地锚进行固定。

（2）按要求配备足够的消防器材和消防设施，在办公楼右侧设30m3消防水池一个及消防水泵一台；

在办公楼两侧各设置一个2m2消防砂池，每侧各配备3把消防铲和3只消防桶。

（3）由安全部负责对安全设施和设备进行定期检查和维护。

（4）按照临建标准化实施细则的要求，严格控制宿舍长度（每栋不超过36m），每栋间距按大于7m控制，并远离食堂（间距大于15m）和拌和站（距离大于20m）。

2、环保措施

（1）生活污水通过管道集中到沉淀池进行过滤，经过净化后再排出。

（2）厕所污水通过集中独立管道，进入化粪池，封闭处理。

（3）项目部配备洒水车，对项目部周边道路和便道进行洒水作业，防止扬尘污染。

六、相关图纸及验算

1.项目部驻地平面图

2.以项目部生活区二层板房的正立面、平面图、侧立面及生活区平面布置图：

正立面图：

平面布置图：

侧立面图：

3.以二层板房结构验算计算书

本工程为临时民用住房或办公用房。

采用彩钢夹芯板，轻钢结构件结构组成。

基础为砼基础，钢柱为薄壁矩型方管和角钢组合桁架梁承受楼面荷载。

屋面100厚彩钢夹芯板，外墙板和隔墙板分别为75厚彩钢夹芯板，构件间用抽心铆钉和自钻自钉固定，间距3600mm。

3.1其设计为荷载值：

（1）屋面：

静荷载：

0.15KN/㎡ 

（2）屋面：

活荷载：

0.2KN/㎡ 

（3）基本风压：

0.55KN/㎡，地面粗糙度类别B类 

（4）楼面静荷载：

0.75KN/㎡

（5）楼面活荷载：

2.0KN/㎡ 

（6）结构用钢，钢材强度设计值：

抗压，抗拉和抗弯值：

215N/mm2 

抗剪：

125N/mm2 

刨平顶紧后承压：

325N/mm2 

（7）焊缝连接强度设计值（焊接焊条均为E43型）如下：

对接焊缝抗压：

对接焊缝抗拉：

对接焊缝抗剪：

角焊缝抗压，抗拉，抗剪：

160N/mm2 

（8）普通螺栓（C级）连接强度设计值如下：

抗拉，抗弯：

170N/mm2 

130N/mm2

（9）强度设计值折减系数：

单面连接单角钢：

0.85；

等边角钢：

1.0；

长边相连的不等边角钢：

0.25；

薄壁型钢：

0.7。

3.2屋面板验算 

（1）活动房屋面板均为100厚夹芯板，自重0.15KN/㎡；

（2）100厚夹芯板的值：

I=194cm4。

I=4.9cm，w=38.8cm3，A=7.8cm2；

（3）无檩条的屋面板设计值：

屋面为0.5KN/m2。

3.2.1屋面板弯距值验算：

活荷载×

1.4+静荷载×

1.2 

由（3）得出屋面板的线性荷载值为0.6KN/m 

→总值0.5KN/m2×

1.2m×

1.4+0.15KN/㎡×

1.2≈1.05KN/m 

μ=ql/8 

=1.05KN/m×

（6.0m）/8

=4.73KN/m 

∴α=μ/w 

=4.73KN/m/38.8cm3 

=12.2KN/cm2 

∵（α）=21.5KN/cm2＞α 

∵屋面板的弯距值符合设计值。

3.2.2屋面板挠度验算：

根据《钢结构设计规范》檩条挠度取值 

V标=1/1200=3.3cm 

根据公式V实=（5×

ql4）/（384EI）-ql4/（4EI） 

=（5×

0.78KN×

（6.0m）4）/（384×

2.06×

107N/cm2×

194cm4）-（0.78KN×

（1.2m）4）/（4×

194cm4） 

=3.19cm 

∵V标＞V实 

∴屋面板挠度设计值合理。

3.3上层墙面板的强度验算 

（1）根据计算作出墙面板的最大压力为N压=4.493KN 

上层墙面板夹芯板的设计值为：

I=109cm4，I=3.7cm，w=29.1cm3 

Φ=0.5，A=7.8c㎡ 

杆件的长细比为L/I=77 

由于墙面板为硬质砼板，所以杆件的长细比视其为支撑性整体， 

λ实=77＜80 

∴杆件的长细比合理 

。

（2）上层墙面板的稳定性：

N屈=π2EA/φλ2 

=π2×

104KN/cm2×

7.8c/0.5×

772 

=68.68KN 

∵N屈＞N实=4.493KN 

∴上层墙面板的设计值合理 

3.4楼面梁（桁架）的验算 

（1）根据规范计算得出楼面的荷载值 

2.0KN/m2×

1.4+0.75KN/m2×

1.2=3.7KN/m2 

楼面桁架梁其斜缀条为∠25*3角钢焊接，其斜度在40°

~70°

的范围内，合乎规范。

缀条的设计值为 

I=0.82cm4,I=0.76cm,w=0.46cm3，∠=500mm,A=1.432cm2 

λ=I/I 

=40.65＜80 

∴缀条的长细比合理。

缀条的距离：

900/4=225cm＜40*1.23 

∴缀条的间距合理。

（2）楼面梁（桁架）强度的校核 

桁架设计值 

I=2290cm4,I=23.25cm,ω=97.45cm3，A=4.2cm2 

根据楼面荷载值计算得出楼面桁架的线性荷载值 

3.7KN/m2×

0.9m=3.33KN/m 

→M=ql2/8=33.3KN/m×

（6.0m）2/8 

M=14.99KN/m 

ō=M/ω 

=149.90N/cm/97.45cm3 

=1.53822N/cm2 

=153.822N/m2 

（ō）=215N/mm2＞153.822N/mm2，所以桁架的强度设计值合理。

（3）楼面桁架挠度值校核 

V标=1/250 

=2.4cm 

V实=5ql4/384 

2.75×

0.9=2.475kn/m 

V实=5×

2.475kn/m×

（6.0m）4/384×

104 

kn/cm2×

2290cm2 

=0.885cm 

∵V实＜V标 

∴楼面桁架的设计值合理。

3.5下层立柱校核 

根据计算得出下层主柱的最大压力 

N=2.274+8.2125 

=11.0865kn 

下层立柱的设计值I=173cm4，ω=34.62cm3，I=3.92cm，A=11.25cm2 

λ=L/i 

=79.1 

，λ=79.1＜80，所以立柱长细比合理。

=3.142×

104KN×

2.87/1.07×

（108.01）2 

=46.69KN 

∵N屈＞N实 

∴下层立柱的设计值合理 

3.6楼面框架的校核 

根据设计得出楼面框架的线性荷载值取值27.5562kn/cm。

框架的设计取I=5946.5cm4，A=11cm2，I=23.25cm，ω=253.04cm3 

<

1>

强度校核 

μ=ql2/8 

=27.56KN/m×

（3.6m）2/8 

=44.65KN/m 

=44.65KN/m/253.04cm3 

=176.45KN/mm 

∵（α）=215N/m＞α 

∵框架梁的设计值合理。

2>

框架梁挠度的校核 

=1.44cm 

V实=5/384×

ql4/EXI 

=5/384×

27.5562kn/m×

（3.6m）4/2.06×

104kn/cm2×

5946.5cm4 

=0.492cm 

∴框架梁挠义设计值合理 

3.7走廊挑梁的验算 

根据设计得出挑梁的线性荷载取值q=3KN/m 

挑梁的设计值I=926.2，A=14.85，ω=61.76 

μ=ql2/2 

=3×

1.22/2 

=2.16KN/m 

=2.16KN/m/61.76cm3 

=34.97N/mm2 

∵（α）=215N/mm2＞24.28N/mm2 

∴挑梁的设计值合理。

挑梁挠度校核 

V标=1/250=0.4cm 

V实=ql4/8EI 

=3N/Mx1.24/8×

104cm×

926.2cm4 

=0.2822cm 

∴V实＜V标 

故挑梁挠度设计值合理。

3.8楼面普通（C级）螺栓的验算

框架梁与立柱之间为绞接 

∵6=49.6/A 

6=49.6/5XA2 

6=49.6KN/5.6522 

6=87.75N/mm2 

∴（6）=＞（6） 

故可满足要求。

3.9横墙抗风验算

以抗8级风验算项目部二层板房验算。

取出单元间计算可识其为悬臂构件 

∵Wk=B2MsM2Wo 

=1.0*0.9*1.0*70 

=0.63KN/m 

取值算宽度3.6米,计算高度Ho=3.1+2.85=5.95M,抗风深度Lm=6.0m 

传到B点之抗风垂直度。

A:

屋面板=0.11KN/m

B:

基础自重=8.0KN 

C:

钢件重=0.3KN/m 

D:

墙面板=0.10KN/m

E:

隔墙板=0.08KN/m 

F:

楼承板=1.25KN/m 

Mg=0.11KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+8.0KN*6.0m+

0.3KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+0.1KN/㎡3.6*5.9m*6m+0.08KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5+1.25KN/㎡*3.6m*6m*6m*0.5 

Mg=173.5KN.m 

有风引起时倾覆弯矩 

M=0.63KN/㎡*3.6*5.952*0.5 

=39.47KN.m 

由屋面、墙面、横墙、楼面自重克制的抗风底抗拒：

K=M右/M左=173.5/39.47 

=4.39 

∵K＞1.5 

∴“安全”稳定可靠。