某工程楼悬挑脚手架施工方案doc文档格式.docx

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严禁悬挂起重设备。

5当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。

雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。

6脚手架使用中应加强日常维护和安全检查。

安全网应按照规定搭设和拆除。

7脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

7.1主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

7.2连墙件7.3不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业，否则应采取加固措施。

7.4临时搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

7.5在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

7.6各种电线不得直接在钢管架上缠绕，电线和电动机具必须要与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施，并要通过安全员的检查方可使用。

7.7防火措施：

应设置足够数量的灭火器。

每层各安放2个干粉灭火器。

电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。

不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。

7.8防雷措施：

外架顶部四角设避雷装置。

采用避雷针与大横杆连通。

接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。

避雷针采用φ12镀锌钢管制作，高度不小于1米，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。

接地线采用━40×

4mm的镀锌扁铁制作，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。

接地线的连接应当保证接触牢靠。

接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过20米设置一个，位置不得设置在人们经常走过的地方以避免跨步电压的危害，防止机械遭受机械伤害。

接地电阻不大于4欧姆。

7.9搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

十、应急措施1、应急人员组织组长：

张维新副组长：

袁伟组员：

沈兵、张力、高松华、袁博、张鑫建、宋新伟应急联系电话：

（组长）2、应急物资准备2.1项目部需配备常用的外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等常用应急救援物品。

2.2材料员负责相关应急物资的采购工作,项目经理确保购买应急物资的资金到位。

2.3仓库管理员负责应急物资保管,并负责日常维护、检查，确保各种应急物资和机械性能良好，随时能替补使用。

2.4专职安全员定期或不定期对应急物资实施监督检查，确保异常情况出现时能有效地投入使用。

3、应急措施4.1如发现架体基础沉降变形过大采取回填或注浆处理；

4.2如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；

4.3架体密目网或脚手片着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；

4.4如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。

十一、文明施工9.1进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位，各类材料分类码放，按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。

9.2所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度，桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。

项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。

必须做到施工层每天落手清。

9.3安全密目网按照规定悬挂整齐，不得使用破损和污染严重的网片。

并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。

9.4每楼层混凝土施工完成后对脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。

9.5定期定人对脚手架排水沟进行清理，保证排水畅通，不积水。

9.6严禁凌空投掷杆件、物件、扣件以及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

9.7使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。

登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

9.8脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。

十二、悬挑式脚手架设计

（一）参数信息:

1.脚手架参数搭设尺寸为：

立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×

3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

取扣件抗滑承载力系数0.80；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.95米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件连接；

2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:

3.000；

脚手架用途:

结构脚手架；

同时施工层数:

2层；

3.风荷载参数本工程地处江苏省启东市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz为1.250，风荷载体型系数μs为0.552；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2）:

0.1301；

脚手板自重标准值（kN/m2）:

0.300；

栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）:

0.110；

安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:

0.005；

脚手板铺设层数:

10层；

脚手板类别:

竹笆片脚手板；

栏杆挡板类别:

栏杆、冲压钢脚手板挡板；

5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度1.6米。

与楼板连接的螺栓直径（mm）:

14.00；

6.拉绳与支杆参数支撑数量为:

1；

钢拉杆与墙距离为（m）:

3.600；

悬挑水平钢梁采用钢筋拉杆与建筑物拉结，拉杆距离建筑物1.2m。

（二）大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:

P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:

P2=0.3×

1/（2+1）=0.095kN/m；

活荷载标准值:

Q=3×

0.95/（2+1）=0.95kN/m；

静荷载的设计值:

q1=1.2×

0.038+1.2×

0.095=0.16kN/m；

活荷载的设计值:

q2=1.4×

0.95=1.33kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×

0.16×

1.652+0.10×

1.33×

1.652=0.397kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为M2max=-0.10×

1.652-0.117×

1.652=-0.467kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max（0.397×

106,0.467×

106）/5080=91.929N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=91.929N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：

静荷载标准值:

q1=P1+P2=0.038+0.095=0.133kN/m；

q2=Q=0.95kN/m；

最大挠度计算值为：

V=0.677×

0.133×

16504/（100×

2.06×

105×

121900）+0.990×

0.95×

121900）=3.043mm；

大横杆的最大挠度3.043mm小于大横杆的最大容许挠度1650/150mm与10mm，满足要求！

（三）小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算大横杆的自重标准值：

p1=0.038×

1.65=0.063kN；

脚手板的自重标准值：

1.65/（2+1）=0.157kN；

活荷载标准值：

1.65/（2+1）=1.567kN；

集中荷载的设计值:

P=1.2×

（0.063+0.157）+1.4×

1.567=2.459kN；

小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×

0.038×

0.952/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.459×

0.95/3=0.779kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.784kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.784×

106/5080=154.284N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=154.284N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×

9504/（384×

121900）=0.016mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.063+0.157+1.567=1.788kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

Vpmax=1787.61×

950×

（3×

9502-4×

9502/9）/（72×

121900）=2.166mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.016+2.166=2.183mm；

小横杆的最大挠度为2.183mm小于小横杆的最大容许挠度950/150=6.333与10mm,满足要求！

（四）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值:

P1=0.038×

1.65×

2/2=0.063kN；

小横杆的自重标准值:

P2=0.038×

0.95/2=0.018kN；

P3=0.3×

1.65/2=0.235kN；

1.65/2=2.351kN；

荷载的设计值:

R=1.2×

（0.0630.018+0.235）+1.4×

2.351=3.672kN；

R静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1292NG1=[0.1292+（1.65×

2/2+1.65×

2）×

0.038/1.80]×

18.00=4.226；

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

采用竹笆片脚手板，标准值为0.3NG2=0.3×

10×

（0.95+0.3）/2=3.094kN；

（3）栏杆自重标准值（kN/m，标准值为0.11NG3=0.11×

1.65/2=0.908kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.005NG4=0.005×

18=0.149kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.376kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3×

1×

1.5×

2/2=4.5kN；

风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Wo=0.5kN/m2；

Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：

Uz=1.25；

Us--风荷载体型系数：

取值为0.552；

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.5×

1.25×

0.552=0.242kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×

8.376+1.4×

4.702=16.635kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×

1.4NQ=1.2×

8.376+0.85×

1.4×

4.702=15.647kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×

1.4WkLah2/10=0.850×

0.242×

1.82/10=0.154kN.m；

（六）立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：

N=16.635kN；

计算立杆的截面回转半径：

i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：

μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×

μ×

h确定：

l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：

φ=0.186；

立杆净截面面积：

A=4.89cm2；

立杆净截面模量（抵抗矩）：

W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：

[f]=205N/mm2；

σ=16635/（0.186×

489）=182.893N/mm2；

立杆稳定性计算σ=182.893N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：

N=15.647kN；

计算长度,由公式l0=kuh确定：

长细比:

L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：

φ=0.186立杆净截面面积：

σ=15647.355/（0.186×

489）+153636.021/5080=202.279N/mm2；

立杆稳定性计算σ=202.279N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.242kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=17.82m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），按照下式计算：

Nlw=1.4×

Wk×

Aw=6.025kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.025kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf=φ·

A·

[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：

连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×

4.89×

10-4×

205×

103=95.133kN；

Nl=11.025由以上计算得到Nl=11.025小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图（八）悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为950mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712cm4，截面抵抗矩W=102cm3，截面积A=21.5cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×

水平钢梁自重荷载q=1.2×

21.5×

0.0001×

78.5=0.203kN/m；

悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R[1]=20.588kN；

R[2]=13.926kN；

R[3]=-0.636kN。

最大弯矩Mmax=2.603kN.m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=2.603×

106/（1.05×

102000）+0×

103/2150=24.308N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值24.308N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

（九）悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb=570×

9.1×

80×

235/（1200×

140×

235）=2.47由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.956。

经过计算得到最大应力σ=2.603×

106/（0.956×

102000）=26.703N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=26.703小于[f]=215N/mm2,满足要求!

（十）拉杆的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢杆的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢拉杆的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各拉杆拉力分别为：

RU1=21.701kN；

（十一）拉杆的强度计算:

钢筋拉杆的内力计算：

钢筋拉杆（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=21.701kNA=R/σ=21.701/205=106MM2本处选用采用φ14钢筋，σ=R/Aw=21701/153.86=141.69N/MM2＜205N/MM2满足要求！

钢斜拉杆的拉环强度计算钢斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=21.701kN拉环的强度计算公式为其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

所需要的钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环最小直径D=（2170.1×

4/3.142×

125）1/2=15mm；

卡环验算：

采用型号2.7（直径22mm）的卡环，使用负荷26950N＞21701N（十二）锚固段与楼板连接的计算:

1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.636kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混