CASSCyclic Activated Sludge SystemWord下载.docx
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沉淀阶段完成后，置于反应池末端的滗水器开始工作，自上而下逐层排出上清液，排水结束后滗水器自动复位。
滗水期间，污泥回流系统照常工作，其目的是提高缺氧区的污泥浓度，随污泥回流至该区内的污泥中的硝态氮进一步进行反硝化，并进行磷的释放。
（4）闲置阶段
闲置阶段的时间一般比较短，主要保证滗水器在此阶段内上升至原始位置，防止污泥流失。
实际滗水时间往往比设计时间短，其剩余时间用于反应器内污泥的闲置以及恢复污泥的吸附能力。
1.2CASS工艺反应器单元功能与运行特点
CASS工艺主体构筑物由三部分组成，生物选择区、预反应区（兼氧区）和主反应区（好氧区），容积比一般为1：
2：
17。
以一定的时间序列运行，其运行过程包括充水—曝气、充水—沉淀、排水和充水—闲置等4个阶段，并组成其运行的一个周期。
不同运行阶段的运行方式可根据需要进行调整，如无反应充水（即进水时既不曝气也不搅拌）、无曝气充水混合、充水曝气、不进水曝气、不进水沉淀及充水沉淀等。
循环过程中，反应器内的水位随进水由初始的设计最低水位逐渐上升至最高设计水位，因而运行过程中其有效容积是逐渐增加的（即变容积运行）。
曝气和搅拌阶段结束后，在静止条件下使活性污泥絮凝并进行泥水分离，沉淀结束后通过滗水装置排出上清水层并使反应器中的水位恢复至设计最低水位，然后重复上一周期的运行。
为保证系统在最佳条件下运行，必须定时排泥，但污泥龄较长，所以剩余污泥量要比传统的活性污泥处理工艺少得多。
CASS是一种具有脱氮除磷功能的循环间隙废水生物处理技术。
每个CASS反应器由3个区域组成，即生物选择区、兼氧区和主反应区。
生物选择区是设置在CASS前端的小容积区（容积约为反应器总容积的10%），水力停留时间为0·
5h~1h，通常在厌氧或兼氧条件下运行。
生物选择器是根据活性污泥反应动力学原理而设置的。
通过主反应区污泥的回流并与进水混合，不仅充分利用了活性污泥的快速吸附作用而加速对溶解性底物的去除并对难降解有机物起到良好的水解作用，同时可使污泥中的磷在厌氧条件下得到有效的释放，而且在完全混合反应区之前设置选择器，还有利于改善污泥的沉降性能，防止污泥膨胀问题的发生。
此外，选择器中还可发生比较显著的反硝化作用（回流污泥混合液中通常含2mg/L左右的硝态氮），其所去除的氮可占总去除率的20%左右。
选择器可定容运行，亦可变容运行，多池系统中的进水配水池也可用作选择器。
由主反应区向选择区回流的污泥量一般以每天将主反应器中的污泥全部循环1次为依据而确定其回流比。
兼氧区不仅具有辅助厌氧或兼氧条件下运行的生物选择区对进水水质水量变化的缓冲作用，同时还具有促进磷的进一步释放和强化氮反硝化的作用。
主反应区则是最终去除有机底物的主场所。
运行过程中，通常将主反应区的曝气强度加以控制，以使反应区内主体溶液中处于好氧状态，而活性污泥结构内部则基本处于缺氧状态，溶解氧向污泥絮体内的传递受到限制而硝态氮由污泥内向主体溶液的传递不受限制，从而使主反应区中同时发生有机污染物的降解以及同步硝化和反硝化作用。
在CASS工艺的实际应用中，可根据原水水质及处理要求而合理地确定处理工艺流程（如图3所示）和有关运行工艺条件。
如在处理含硫化物浓度较高的废水时，应注意将CASS工艺中的生物选择器控制在好氧-缺氧的条件下运行并合理控制氧化还原电位（ORP）以防止在非曝气阶段形成硫化物而导致丝状菌的生长。
在CASS工艺的应用过程中，需注意以下问题：
（1）生物选择器运行的控制。
为保回流污泥与进水底物的良好接触，生物选择器宜控制在厌氧或缺氧条件下运行并确保完全混合，以充分发挥其自我调节的功能；
（2）生物速率的控制。
CASS的主反应区具有同步硝化和反硝化功能，其反硝化主要是在停止曝气的泥水分离阶段和在曝气过程中使污泥结构内部处于缺氧状态而实现的。
因而，反应器中溶解氧（DO）浓度的控制———即生物速率的控制十分重要。
一般采用池内溶解氧探头仪控制DO，并据此测定微生物的代谢活性，作为自动调节曝气时间、曝气速率和排泥速率的重要控制参数。
溶解氧探头仪可直接设置在主反应器内，也可设置在污泥回流管线上；
（3）CASS工艺的放大。
在实际应用中，CASS工艺的放大可通过重复“模块”试验而实现。
即按照4h的标准运行周期（2h曝气、1h沉淀、1h滗水为1个模块）进行试验，以确定达到处理要求所需要的“模块”数及水力停留时间，并由此确定CASS的池数。
如澳大利亚的QuakersHill污水处理厂为目前世界上最大的可变容积CASS工艺处理设施，其运行由5个“模块”组成。
生物选择器在旱流量时的HRT为1h。
采用盘式膜微孔扩散器曝气。
由设在池外的5个自动控制移动堰滗水器同时同速率滗水，滗水速率为13mm/min；
（4）充水比（滗水量与池内最低水位时容积之比，VR）的合理确定。
由于污泥沉淀和滗水周期的长短及沉淀污泥浓度和SVI受VR的影响，因而需根据所处理的废水水质通过试验合理地确定VR，亦即确定CASS反应器的最低和最高水位。
有关报道的VR一般为30%~50%，但在实际应用中宜通过试验确定。
1.3CASS工艺的优缺点及技术特征
1.3.1CASS工艺的优点
（1）工艺流程简单，占地面积小，投资较低
CASS的核心构筑物为反应池，没有二沉池及污泥回流设备，一般情况下不设调节池及初沉池。
因此。
污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。
（2）生化反应推动力大
在完全混合式连续流曝气池中的底物浓度等于二沉池出水底物浓度，底物流入曝气池的速率即为底物降解速率。
根据生化动力反应学原理，由于曝气池中的底物浓度很低，其生化反应推动力也很小，反应速率和有机物去除效率都比较低；
在理想的推流式曝气池中，污水与回流污泥形成的混合流从池首端进入，成推流状态沿曝气池流动，至池末端流出。
作为生化反应推动力的底物浓度，从进水的最高浓度逐渐降解至出水时的最低浓度，整个反应过程底物浓度没被稀释，尽可能地保持了较大推动力。
此间在曝气池的各断面上只有横向混合，不存在纵向的返混。
CASS工艺从污染物的降解过程来看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，因此，从空间上看CASS工艺属变体积的完全混合式活性污泥法范畴；
而从CASS工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小，因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。
（3）沉淀效果好．
CASS工艺在沉淀阶段几乎整个反应池均起沉淀作用，沉淀阶段的表面负荷比普通二次沉淀池小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，沉淀效果较好。
实践证明，当冬季温度较低，污泥沉降性能差时，或在处理一些特种工业废水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。
实验和工程中曾遇到SV高达96％的情况，只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行不受影响。
（4）运行灵活，抗冲击能力强，可实现不同的处理目标
CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放，特别是CASS工艺可以通过调节运行周期来适应进水量和水质的变化。
当进水浓度较高时，也可通过延长曝气时间实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。
在暴雨时。
可经受平常平均流量6倍的高峰流量冲击，而不需要独立的调节池。
多年运行资料表明。
在流量冲击和有机负荷冲击超过设计值2~3倍时，处理效果仍然令人满意。
而传统处理工艺虽然已设有辅助的流量平衡调节设施，但还很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排水质量。
当强化脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平，提高脱氮除磷的效果。
所以，通过运行方式的调整，可以达到不同的处理水质。
（5）不易发生污泥膨胀
污泥膨胀是活性污泥法运行过程中常遇到的问题，由于污泥沉降性能差，污泥与水无法在二沉池进行有效分离，造成污泥流失，使出水水质变差，严重时使污水处理厂无法运行，而控制并消除污泥膨胀需要一定时间，具有滞后性。
因此，选择不易发生污泥膨胀的污水处理工艺是污水处理厂设计中必须考虑的问题。
由于丝状茵的比表面积比茵胶团大，因此，有利于摄取低浓度底物，但一般丝状茵的比增殖速率比非丝状茵小，在高底物浓度下茵胶团和丝状茵都以较大速率降解物与增殖，但由于胶团细菌比增殖速率较大，其增殖量也较大，从而较丝状茵占优势。
而CASS反应池中存在着较大的浓度递度，而且处于缺氧、好氧交替变化之中，这样的环境条件可选择性地培养出茵胶团细菌，使其成为曝气池中的优势茵属，有效地抑制丝状茵的生长和繁殖，克服污泥膨胀，从而提高系统的运行稳定性。
（6）适用范围广，适合分期建设
CASS工艺可应用于大型、中型及小型污水处理工程，比SBR工艺适用范围更广泛；
连续进水的设计和运行方式，一方面便于与前处理构筑物相匹配，另一方面控制系统比SBR工艺更简单。
对大型污水处理厂而言，CASS反应池设计成多池模块组合式，单池可独立运行。
当处理水量小于设计值时，可以在反应池的低水位运行或投入部分反应池运行等多种灵活操作方式；
由于CASS系统的主要核心构筑物是CASS反应池，如果处理水量增加，超过设计水量不能满足处理要求时，可同样复制CASS反应池，因此CASS法污水处理厂的建设可随企业的发展而发展，它的阶段建造和扩建较传统活性污泥法简单得多。
（7）剩余污泥量小，性质稳定
传统活性污泥法的泥龄仅2~7天，而CASS法泥龄为25~30天，所以污泥稳定性好，脱水性能佳，产生的剩余污泥少。
去除1.0kgBOD产生0.2~0.3kg剩余污泥，仅为传统法的60％左右。
由于污泥在CASS反应池中已得到一定程度的消化，所以剩余污泥的耗氧速率只有l0mgO2/gMISS·
h以下，一般不需要再经稳定化处理，可直接脱水。
而传统法剩余污泥不稳定，沉降性差，耗氧速率大于20mgO2/gMLSS·
h，必须经稳定化后才能处置。
1.3.2CASS工艺的缺点
从上面的叙述可以看出，CASS工艺具有许多优点，然而任何一个工艺都不是十全十美的，CASS工艺也必然存在一些问题。
CASS工艺为单一污泥悬浮生长系统，利用同一反应器中的混合微生物种群完成有机物氧化、硝化、反硝化和除磷。
多种处理功能的相互影响在实际应用中限制了其处理效能，也给控制提出了非常严格的要求，工程中难以实现工艺的稳定、高效的运行。
总结起来，CASS工艺主要存在以下几个方面的问题。
运行中存在问题
（1）微生物种群之间的复杂关系有待研究
CASS系统的微生物种群结构与常规活性污泥法不同，菌群主要由硝化菌、反硝化菌、聚磷菌和异氧型好氧菌组成。
目前对非稳态CASS系统中微生物种群之间的复杂的生存竞争和生态平衡关系尚不甚了解，CASS工艺理论只是从工艺过程进行一些分析探讨，而理清微生物种群之间的关系对CASS工艺的优化运行是大有好处的，因此仍需加强对这方面的理论研究工作。
（2）生物脱氮效率难以提高
一方面硝化反应难以进行完全。
硝化细菌是一种化能自养菌，有机物降解由异养细菌完成。
当两种细菌混合培养时，由于存在对底物和DO的竞争，硝化菌的生长将受到限制，难以成为优势种群，硝化反应被抑制。
此外，固定的曝气时间也可能会使得硝化不彻底。
另一方面就是反硝化反应不彻底。
CASS工艺有约20%的硝态氮通过回流污泥进行反硝化，其余的硝态氮则通过同步硝化反硝化和沉淀、闲置期污泥的反硝化实现，其效果不理想也是众所周知的。
在沉淀、闲置期中，由于污泥与废水不能良好的进行混合，废水中部分硝态氮不能与反硝化细菌接触，故不能被还原。
此外，在这一时期，由于有机物己充分降解，反硝化所需的碳源不足，也限制了反硝化效率的进一步提高。
这两方面的原因使得CASS工艺脱氮效率难以提高。
（3）除磷效率难以提高
污泥在生物选择器中的释磷过程受到回流混合液中硝态氮浓度的影响比较大，在CASS工艺系统中难以继续提高除磷效率。
（4）控制方式较为单一
目前在实际应用中的CASS工艺基本上都是以时序控制为主的，其缺点是显而易见的，因为污水的水质不是一成不变的，因此采用固定不变的反应时间必然不是最佳选择。
1.3.3CASS工艺的主要技术特征
（1）连续进水，间断排水
传统SBR工艺为间断进水，间断排水，而实际污水排放大都是连续或半连续的，CASS工艺可连续进水，克服了SBR工艺的不足，比较适合实际排水的特点，拓宽了SBR工艺的应用领域。
虽然CABS工艺设计时均考虑为连续进水，但在实际运行中即使有间断进水，也不影响处理系统的运行。
（2）运行上的时序性
CASS反应池通常按曝气、沉淀、排水和闲置四个阶段根据时间依次进行。
（3）运行过程的非稳态性
每个工作周期内排水开始时CANS池内液位最高，排水结束时，液位最低，液位的变化幅度取决于排水比，而排水比与处理废水的浓度、排放标准及生物降解的难易度等有关。
反应池内混合液体积和基质浓度均是变化的，基质降解是非稳态的。
（4）溶解氧周期性变化，浓度梯度高
CASS在反应阶段是曝气的，微生物处于好氧状态，在沉淀和排水阶段不曝气，微生物处于缺氧甚至厌氧状态。
反应池中溶解氧是周期性变化的，氧浓度梯度大、较多效率高，这对于提高脱氮除磷效率、防止污泥膨胀及节约能耗都是有利的。
实践证实对同样的曝气设备而言。
CASS工艺与传统活性污泥法相比有较高的氧利用率。
1.4CASS工艺与其他工艺比较
1.4.1CASS与SBR的比较
CASS反应池由预反应区和主反应区组成，预反应区控制在缺氧状态，因此，对难降解有机物的去除效果提高；
CASS进水过程连续，因此进水管道上无电磁阀控制元件，单个池子可独立运行，而SBR或CAST进水过程是间歇的，应用中一般要2个或2个以上池子交替使用，控制系统复杂程度增加。
CASS每个周期的排水量一般不超过池内总水量的1/3，而SBR则为1/2-3/4，CASS抗冲击能力较好。
CASS比CAST系统简单，但脱氮除磷效果不如后者。
CASS池分预反应区和主反应区。
在预反应区内，微生物能通过酶的快速转移机理迅速吸附污水中大部分可溶性有机物，经历一个高负荷的基质快速积累过程，这对进水水质、水量、PH和有毒有害物质起到较好的缓冲作用，同时对丝状菌的生长起到抑制作用，可有效防止污泥膨胀；
随后在主反应区经历一个较低负荷的基质降解过程。
CASS工艺集反应、沉淀、排水、功能于一体，污染物的降解在时间上是一个推流过程，而微生物则处于好氧、缺氧、厌氧周期性变化之中，从而达到对污染物去除作用，同时还具有较好的脱氮、除磷功能。
CASS生物处理法是周期循环活性污泥法的简称，最早产生于美国，90年代初引入中国，目前，由于该工艺的高效和经济性，应用势头迅猛，受到环保部门及拥护的广泛关注和一致好评。
经过模拟试验研究，已成功应用于生活污水、食品废水、制药废水的治理，取得了良好的处理效果，为CASS法在我国的推广应用奠定了良好的基础。
在反应器的前部设置了生物选择区，后部设置了可升降的自动滗水装置。
其工作过程可分为曝气、沉淀和排水三个阶段，周期循环进行。
污水连续进入预反应区，经过隔墙底部进入主反应区，在保证供氧的条件下，使有机物被池中的微生物降解。
根据进水水质可对运行参数进行调整。
CASS法的特点与SBR相比，CASS法的优点是：
其反应池由预反应区和主反应区组成，因此，对难降解有机物的去除效果更好。
进水过程是连续的，因此，进水管道上无需电磁阀等控制元件，单个池子可独立运行；
而SBR进水过程是间歇的，应用中一般要2个或2个以上池子交替使用。
排水是由可升降的堰式滗水器完成的，随水面逐渐下降，均匀将处理后的清水排出，最大限度降低了排水时水流对底部沉淀污泥的扰动。
CASS法每个周期的排水量一般不超过池内总水量的1/3，而SBR则为3/4，所以，CASS法比SBR法的抗冲击能力更好。
1.4.2与传统活性污泥法相比
（1）建设费用低：
省去了初次沉淀池、二次沉淀池及污泥回流设备，建设费用可节省10%～25%。
以10万吨的城市污水处理厂为例，传统活性污泥法的总投资约1.5亿，CASS法总投资约1.1亿。
（2）工艺流程短，占地面积少：
污水厂主要构筑物为集水池、沉砂池、CASS曝气池、污泥池，而没有初次沉淀池、二次沉淀池，布局紧凑，占地面积可减少20%～35%。
（3）运转费用省：
由于曝气是周期性的，池内溶解氧的浓度也是变化的，沉淀阶段和排水阶段溶解氧降低，重新开始曝气时，氧的浓度梯度大，传递效率高，节能效果显著，运转费用可节省10%～25%。
（4）有机物去除率高，出水水质好：
根据研究结果和工程应用情况，通过合理的设计和良好的管理，对城市污水，进水COD为400mg/L时，出水小于30mg/L以下。
对可生物降解的工业废水，即使进水COD高达3000mg/L，出水仍能达到50mg/L左右。
对一般的生物处理工艺，很难达到这样好的水质。
所以，对CASS工艺，二级处理的投资，可达到三级处理的水质。
（5）管理简单，运行可靠：
污水处理厂设备种类和数量较少，控制系统比较简单，工艺本身决定了不发生污泥膨胀。
（6）污泥产量低，污泥性质稳定。
（7）具有脱氮除磷功能。
在本工程实践中，CASS反应池取得了比较满意的效果。
CASS池进水为290左右，出水则降到了30～45，达到了《北京市水污染物排放标准》中二级排放标准（CODcr≤60mg/1）。
而本项目从开始施工到调试完毕试运行只用了7个月，比常规的活性污泥法大大缩短了工期，节省了投资。
1.5CASS工艺的设计
1.5.1CASS工艺的主要设计参数
CASS反应器的主要设计参数有：
最大设计水深可达5m~6m，MLSS为3500mg/L~4000mg/L，充水比为30%左右，最大上清液滗除速率为30mm/min，固液分离时间60min，设计SVI为140mL/g，单循环时间（即1个运行周期）通常为4h（标准处理模块）。
处理城市污水时，CASS中生物选择器、缺氧区和主反应区的容积比一般为1∶5∶30，具体可根据水质和“模块”试验加以确定。
表1列出了CASS工艺处理不同规模城市污水时的参考设计参数。
CASS工艺处理不同规模城市污水时的主要设计参数
主要设计参数
人口当量
37500
300000
600000
CASS池数
2
4
8
单池面积/m
772
2552
2352
最小充水比VR
0.33
0.19
最小停留时间/h
9.1
16.8
11.9
最大设计流量/m/d
18546
85000
192000
BOD5/kg/d
2255
15000
37140
TKN/kg/d
382
3500
3518
TSS/kg/d
3377
30400
P/kg/d
77
900
550
循环次数/次/（d·
池）
6
充水-曝气时间/h
充水-沉淀时间/h
1
滗水时间
1.5.2CASS设计中应注意的问题
（1）水量平衡
工业废水和生活污水的排放通常是不均匀的，如何充分发挥CASS反应池的作用，与选择的设计流量关系很大，如果设计流量不合适，进水高峰时水位会超过上限，进水量小时反应池不能充分利用。
当水量波动较大时，应考虑设置调节池。
（2）控制方式的选择
CASS工艺的日益广泛应用，得益于自动化技术发展及在污水处理工程中的应用。
CASS工艺的特点是程序工作制，可根据进水及出水水质变化来调整工作程序，保证出水效果。
整套控制系统可采用现场可编程控制（PLC）与微机集中控制相结合，同时为了保证CASS工艺的正常运行，所有设备采用手动/自动两种操作方式，后者便于手动调试和自控系统故障时使用，前者供日常工作使用。
（3）曝气方式的选择
CASS工艺可选择多种曝气方式，但在选择曝气头时要尽量采用不堵塞的曝气形式，如穿孔管、水下曝气机、伞式曝气器、螺旋曝气器等。
采用微孔曝气时应采用强度高的橡胶曝气盘或管，当停止曝气时，微孔闭合，曝气时开启，不易造成微孔堵塞。
此外，由于CASS工艺自身的特点，选用水下曝气机还可根据其运行周期和DO等情况适当开启不同的台数，达到在满足废水要求的前提下节约能耗的目的。
（4）排水方式的选择
CASS工艺的排水要求与SBR相同，目前，常用的设备为旋转式撇水机，其优点是排水均匀、排水量可调节、对底部污泥干扰小，又能防止水面漂浮物随水排出。
CASS工艺沉淀结束需及时将上清液排出，排水时应尽可能均匀排出，不能扰动沉淀在池底的污泥层，同时，还应防止水面的
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