模板工程专项施工方案Word格式文档下载.docx

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5）主体结构顶板模板支撑系统采用碗扣式，碗扣式脚手架纵向间距600mm，横向间距600mm，步距600mm。

4.3搭设顺序

碗扣式钢管脚手架搭设顺序为：

测量放线→安放立杆底座（并固定）→树立杆→安装底层（第一层）横杆→安装斜杆→接头销紧→安装上层立杆→紧立杆连接销→安装横杆→直到达到设计高度→安装顶杆→安装顶撑。

脚手架搭设断面示意图

4.4脚手架搭设

1）、树立杆、安放扫地杆

根据脚手架立杆的设计位置放线后，即可安放立杆垫座，并树立杆。

脚手架底层的立杆应选用3米和1.8米两种不同长度的立杆互相交错参差布置，使立杆的上端不在同一平面内，接头错开，到架子顶部时再分别采用1.8米和3米两种长度的立杆接长。

在树立杆时，应及时设置扫地杆，将所树立杆连成一整体，以保证架子整体的稳定。

2）、安装底层横杆

本工程碗扣式钢管脚手架步高取600mm，考虑到板和墙一次浇筑混凝土。

将横杆接头插入立杆的下碗扣内，然后将上碗扣沿限位销扣下，并顺时针旋转，靠上碗扣螺栓旋面使之限位销顶紧，将横杆与立杆牢固的连在一起，形成框架结构。

碗扣式钢管脚手架底层的第一步搭设十分关键，因此要严格控制搭设质量，当组装完第一步横杆后，应进行检查。

3）、接立杆

立杆的接长是靠焊于立杆顶部的连接管承插而成。

立杆插入后，使上部立杆底端连接孔同下部立杆顶部连接孔对齐，插入立杆连接销锁定即可。

4.5搭设基本要求

1）、脚手架地基要求平整，立杆底座应用大钉固定在垫木上。

2）、立杆的接长缝应错开，即第一层立杆应采用长1.8m和3.0m的立杆错开布置，往上则均采用1.8m的立杆，至顶层再用两种长度的立杆找平。

3）、立杆距边墙面以25cm为宜。

4）、立杆的垂直度应严格加以控制，控制标准为2米高度偏差2cm。

5）、斜撑杆对于加强脚手架的整体刚度和承载力的关系很大，应按1.8m*1.8m要求设置，不应随意拆去。

因操作需要暂时拆除时，必须严格控制同时拆除的根数，并随后及时装上。

附件：

一、墙体钢模板计算书

大模板配制：

板面采用12mm厚竹胶板；

次龙骨用[8槽钢，间距300mm；

主龙

骨为[10槽钢，间距600mm。

螺栓竖向间距3700=250+400+400+400+400+400+400+400+400+250；

螺栓横

向间距为400mm。

查表得：

[8：

I=101×

104mm4[10：

I=198×

104mm4

W=25.3×

103mm3W=39.7×

103mm3

1、荷载计算

􀁺

最大侧压力计算

砼采用商混，坍落度130mm～150mm,假设温度为T=25℃,β1=1.2,

β2=1.15,浇筑速度为V=lm/h,墙高3700mm,墙厚2550mm。

F1=0.22γct0β1β2V1/2

=0.22×

24×

（180/25+15）×

1.2×

1.15×

l1/2=32.79KN/m2

F2=γcH0=24×

3.7=88.8KN/m2

取两者较小值：

F1=88.8KN/m2

乘以分项系数：

88.8×

1.2=106.56KN/m2

乘以折减系数，则F=0.85×

106.56=90.57KN/m2

倾倒砼时产生的水平荷载

查表的，F=4KN/m2

荷载设计值为4×

1.4×

0.85=4.76KN/m2

进行荷载组合F’=90.57+4.76=95.34KN/m2

2、板面受力验算：

取1mm板宽，则q’=38.21KN/m2（计算承载力），q=33.45KN/m2（验算挠度）

按多跨连续梁计算按最不利荷载布置查手册，弯矩系数:

KM=-0.107,剪力系数：

KV=-0.607，挠度系数KW=0.632,

计算简图：

强度验算：

M=KMq’l2=-0.107×

38.21×

0.32=-0.37KN．m

σ=M/W=0.37×

106/（bh2/6）=6×

0.37×

106/1000×

62

=61.7N/mm2<

[σ]=215N/mm2满足要求

挠度验算：

ω=Kwql4/（100EI）=0.632×

33.45×

2004/（100×

2.6×

105×

1000

×

63/12）=0.366mm<

[L/500]=0.6mm满足要求

3次龙骨验算

化为线荷载

q’=0.3×

95.34=28.6KN/mq=0.3×

90.57=21.17KN/m

M=1/8．q’．l2=1/8×

28.6×

1.02=3.573KN·

m

计算简图：

强度验算

σ=M/W=3.57×

106/25.3×

103=141.1N/mm2满足要求

刚度验算

ω=5ql4/384EI

=[5×

10.04×

10004]/[384×

2.06×

101×

104]

=0.69mm<

[ω]=L/500=2.0mm满足要求

4螺栓受力验算

采用直径20的穿墙螺栓，水平间距为1000mm，垂直间距为距上面的螺栓为

400mm,距下面的螺栓为400mm,故此螺栓承受拉力为：

P=FA=38.21×

1×

1=38.21KN

穿墙螺栓的应力为：

σ=N/A=38.21×

103/（3.14×

（20/2）2）=101KN/mm2<

170KN/mm2

满足要求。

二、顶板模板及其支架结构计算书

材料的力学性能:

[10槽钢Lx=198*104mm4Ly=256000mm4[σ]=397N/mm2

普通胶合板E=10000N/mm2f顺纹抗剪=1.4N/mm2[σ]=15N/mm2

钢管（φ48×

3.5）E=2.06×

105N/mm2[σ]=205N/mm2

w=5.08cm3I=12.19cm4

模板及其支架设计主要参考书：

1、建筑施工手册（第四版）

2、建筑施工脚手架实用手册

3、建筑施工碗式钢管脚手架安全技术规范

顶板厚度有1000、2100两种形式，以厚度1000为控

制参数。

下面以这两种形式分别进行计算。

（一）、结构顶板厚度为2100的结构计算

板模板采用12mm的普通胶合板，小背楞采用[8槽钢，间距200布置，

下方支承于跨度600的[10槽钢上，模板支

架采用碗扣式脚手架，架距选用915mm。

1、板模的验算：

1）、荷载计算：

a、普通胶合板自重0.3KN/m2

b、板砼自重25*2.1=52.5KN/m2

c、板钢筋自重2*2.1=4.2KN/m2

d、施工人员及设备（为均布荷载时）2.5KN/m2

（为集中荷载时）2.5KN

2）、抗弯强度验算：

取1米宽普通胶合板作为计算对象，当活载为均布荷载时，化为线荷载:

q1=[1.2（a+b+c）+1.4*d]*0.9*1

=[1.2（0.3+52.5+4.2）+1.4*2.5]*0.9*1

=64.71KN/m

当活载为集中荷载时：

q2=1.2（a+b+c）*0.9*1

=1.2（0.3+52.5+4.2）*0.9*1

=61.78KN/m

Q=4.2*d*0.9=4.2*2.5*0.9=9.45KN

按五跨连梁计算,其计算简图:

q1=78.9kn/mq2=61.78kn/mQ=9.45KN

当活载为均布荷载时:

M1=0.1q1l2=0.1*64.71*0.42=1.35KN.m

当活载为集中荷载时:

M2=0.1q2l2+0.175Ql

=0.1*61.78*0.42+0.175*9.45*0.4=1.65KN.m

以上两弯矩值相比较,其中以荷载集中作用于跨中时的弯矩值为大,故应以此弯

矩值进行截面强度验算。

σ=M/W=1.65*106*6/1000*182=13.256N/mm2<

fm=15N/mm2

经检验，抗弯强度符合要求。

3）、抗剪强度验算：

V1=0.6q1l=0.6*64.71*0.4=15.3KN

V2=0.6q2l+0.65Q=0.6*61.78*0.4+0.65*9.45=21.01KN

取大者进行抗剪强度验算:

τ=3V/2bh=3*21.01*103/2*1000*18=1.32N/mm2<

fc=1.4N/mm2

经检验，抗剪强度符合要求。

4）、刚度验算：

用于计算刚度的标准线荷载为：

q3=（a+b+c）*1=19.2KN/m

w=0.677q3l4/100EI

=0.677*19.2*4004*12/100*10000*1000*183

=0.685mm<

[w]=l/400=1mm

经检验，刚度符合要求。

2、支承板模的：

[8槽钢

[8槽钢间距200时:

a、普通胶合板及[8槽钢

自重0.5KN/m2

b、板砼自重25*2.1=52.5KN/m2

当活载为均布荷载时，化为线荷载:

q1=[1.2（a+b+c）+1.4*d]*0.9*0.4

=[1.2（0.5+52.5+4.2）+1.4*2.5]*0.9*0.4

=25.9KN/m

q2=1.2（a+b+c）*0.9*0.4

=1.2（0.5+52.5+4.2）*0.9*0.4

=24.71KN/m

Q=1.4*d*0.9=1.4*2.5*0.9=3.15KN

q1=9.641KN/m

200200200200200

q2=8.381KN/mQ=3.15KN

M1=0.1q1l2=0.1*9.641*0.22=0.038KN.m

=0.1*8.381*0.22+0.175*3.15*0.2=0.143KN.m

σ=M/W=0.143*106*6/80*802=1.67N/mm2<

fm=13N/mm2

V1=0.6q1l=0.2*0.941*0.2=0.04KN

V2=0.6q2l+0.65Q=0.2*8.381*0.6+0.65*3.15=0.335KN

τ=3V/2bh=3*0.335*103/2*80*80=0.02N/mm2<

q3=（a+b+c）*0.4=7.76KN/m

=0.677*7.76*6004*12/100*19830*80*803

=0.1mm<

[w]=l/400=1.5mm

。

3、支承[8槽钢的[10槽钢

大楞采用[10槽钢,跨度600mm。

a、普通胶合板、小楞及槽钢自重0.9KN/m2

c、板钢筋自重2*2.1=4.2KN/m2

d、施工人员及设备1.5KN/m2

其荷载布置形式为小楞间距200传来的集中荷载:

F=[1.2（a+b+c）+1.4*d]*0.9*0.6*0.2

=[1.2（0.9+52.5+4.2）+1.4*1.5]*0.9*0.6*0.2

=7.69KN

采用[10槽钢,按四跨连续梁计算,其计算简图:

F=7.69KN

600600600600

M=0.286Fl=0.286*7.69*0.6=1.31KN.m

σ=M/W=1.31*106/2*5.08*103

=151.07N/mm2<

fm=205N/mm2

3）、刚度验算：

用于计算刚度的标准集中荷载为：

F=（a+b+c）*0.6*0.2

=（0.9+52.5+4.2）*0.6*0.2=6.9KN

w=1.764Fl3/100EI

=1.764*5.328*103*9003/100*2.06*105*2*12.19*104

=1.198mm<

[w]=l/400=2.25mm

经检验，刚度符合求：

4、支架的计算：

脚手架采用架距610，两排架距610的布置，

1）、每米高度附件产生的轴心力设计标准值NGK2

每架距内：

水平加固杆6根6*0.61*0.038=0.139KN

扣件6个6*0.0145=0.087KN

顶托2个2*0.065=0.13KN

合计:

0.356KN

每米高度附件产生的轴心力设计标准值:

NGK2=（0.139+0.087+0.13）/（2*1.955+0.914）

=0.074KN/m

3）、施工荷载作用于支架的轴心力标准值总和ΣQiK:

因是上述这种布架方式,每架的受荷范围最大为600*1200。

a、模板自重Q1K在每米架距内:

普通胶合板、小楞及大楞：

0.65*0.61*1.2=0.468KN

b、混凝土自重Q2K:

Q2K=25*0.61*1.2*2.1=38.43KN

c、钢筋自重Q3K:

Q3K=2*0.61*1.2*1.5=2.19KN

h、施工人员及设备自重Q4K:

Q4K=1*1.2*0.6=0.72作用于一排架轴心力设计值N：

N=1.2H（NGK1+NGK2）+1.4ΣQiK

=1.2*4.824*（0.142+0.074）+1.4*23.2

=33.73KN

5）、支架稳定承载力设计值Nd:

Nd=kψAf=0.8*0.412*620.4*205*10-3=41.92KN>

N

脚手架的稳定性满足要求。