汽机模板支架Word文档格式.docx
《汽机模板支架Word文档格式.docx》由会员分享，可在线阅读，更多相关《汽机模板支架Word文档格式.docx（31页珍藏版）》请在冰豆网上搜索。
方木
25m3
5
安全密网（1.5m×
5.7m）
50张
6
安全平网（1.5m×
6.0m）
30张
8
安全带
30个
9
木架板
60块
四、施工工艺要求
1.施工方法
4.1.搭设顺序：
摆放垫木和扫地杆→树立杆并将立杆和扫地杆扣紧→搭扫地小横杆并和立杆扣紧→搭第一步大横杆→搭第一步小横杆→搭各步大小横杆→搭剪刀撑→挂安全网→铺脚手板→挂密目安全网
4.2.本工程应采用φ48×
3.5扣件式钢管脚手架，且脚手架钢管不得锈蚀、弯曲、端部不平、压扁或有裂纹；
扣件不得脆裂、变形、滑丝；
木脚手架板应为松木或杉木，宽以20～30cm为宜，且不得腐朽、扭曲、斜纹、破裂，架板的两端8cm处应用镀锌铁丝箍绕2～3圈。
4.3.汽轮发电机基座上部结构脚手架从-4.00m开始搭设，汽轮发电机基座上部结构的支撑体系为满堂脚手架。
立杆纵横向间距450mm，步距1000mm，并在离地200mm左右设置纵横通长扫地杆一道。
在汽机基座的外侧四周搭设双排脚手架，作为外侧维护架，立杆的纵横向间距1200mm，步距1500mm。
外侧围护架高度高出操作面1200mm以上。
4.4.搭设脚手架前，由测量人员按设计尺寸先弹出轴线及柱、梁边线，脚手架立杆位置线，以确保脚手架横平竖直。
4.5.按照已弹好的脚手架立杆位置线先支设立杆，并设置纵横通长扫地杆。
当立杆直接立在回填上时，回填土必须夯实平整，然后在立杆下平铺50mm厚的通长木架板。
4.6.立杆支设时必须离开柱、梁外边线,300mm宽的距离，以方便模板的支设和加固。
4.7.外围大小横杆和立杆交接处及剪刀撑的端部，扣件外侧必须留出不小于20cm的长度。
4.8.立杆和立杆连接应用对接扣件，大小横杆与立杆连接应用直角扣件，剪刀撑、斜撑与立杆、大横杆连接应采用旋转扣件，扣件的螺栓要拧紧。
4.9.纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜,各接头中心至主节点的距离不宜大于的综距1/3。
4.10.立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，对接搭接应符合下列规定：
1）立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距1/3。
2）搭接长度不应小应1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜。
4.11.满堂脚手架应在架体外侧四周及内部纵、横向每6m至8m由底至顶设置连续竖向剪刀撑。
当架体搭设高度在8m及以上时，应在架体底部及竖向间隔不超过8m分别设置连续水平剪刀撑。
水平剪刀撑宜在竖向剪刀撑斜相交平面设置。
剪刀撑宽度应为6m-8m。
4.12.竖向剪刀撑斜杆与地面的倾角应为45°
～60°
，水平剪刀撑与支架纵（或横）向夹角应为45°
。
剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度1000mm，连接应采用旋转扣件，扣件不少于3个。
剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。
4.13.脚手架架板应满铺，架板对头接时应设双排横杆，间距以200为宜。
禁止设置探头板，并搭设安全网进行周边封闭围护，整个支撑系统的外围必须全部用密目网封闭，并逐点用尼龙绳与钢管绑牢，确保施工安全。
4.14.根据试验室提供的同条件养护试块试压的结果，梁、板混凝土强度达到100％时方可拆除下部支撑系统。
拆除时统一指挥、依次进行，严禁乱扔乱放。
2.检查验收
2.1.模板支架投入使用前，项目部要组织验收。
验收人员包括项目经理、项目技术负责人、质量主管、安全主管以及监理工程师。
验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工，并形成记录
2.2.施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。
2.3.模板支架验收要根据批准的专项方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。
2.4..安装后的扣件拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，梁底水平杆与立杆连接扣件螺栓拧紧扭力矩要全部检查。
2.5.检查脚手架立杆垂直度是否满足要求。
2.6.杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造应符合本规范和专项施工方案要求；
2.7.地基应无积水，底座应无松动，立杆应无悬空；
2.8.扣件螺栓应无松动；
3.模架拆除
3.1.底模及其支架拆除时混凝土强度应符合设计及规范要求。
3.2.模板支架拆除前要对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。
3.3.拆除作业必须由上而下逐步进行，先搭的后拆，后搭的先拆，严禁上下同时作业。
即：
先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清的原则依次进行。
3.4.设有附墙连接件的模架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后在拆除支架。
3.5.拆立杆时应先抱住立杆，再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑时应先拆中间。
然后再托住中间，再拆两头的扣件。
3.6.拆除时要统一指挥、上下呼应、动作协调。
当拆除与另一个人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。
3.7.架体拆除时严禁将钢管、扣件由高处抛至地面。
运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与保养，并应按品种、规格分别存放。
3.8架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具有足够的操作面。
3.9应清除脚手架上杂物及地面障碍物。
4.安全应急预案
4.1应急准备
1）组织机构及职责
项目部成立事故应急处置领导小组，事故应急处置领导小组负责对项目突发事故的应急处理。
领导小组及其人员组成如下：
组长：
李永峰
副组长：
郭海兵曹剑王国杰赵群卫李万保、郭先强
成员：
黄伟、郭冬冬、陈海峰、王建民、周好学、郭建光、赵东河、刘广文
事故现场抢险组人员组成：
由项目部李永峰任组长，作业队负责人等相关人员组成。
事故现场救护组人员组成：
由项目部赵卫群任组长，成员郭先强、王国杰、黄伟、郭冬冬等组成。
事故现场保护组人员组成：
由项目部李万保任组长，成员曹剑、陈海峰、王建民等组成。
4.2应急救援预案
1）事故发生后，事故现场应急专业组人员应立即开展工作，及时发出报警信号，互相帮助，积极组织自救；
在事故现场及存在危险物资的重大危险源内外，采取紧急救援措施，特别是突发事件发生初期能采取的各种紧急措施，如紧急断电、组织撤离、救助伤员、现场保护等；
及时向项目部安全领导小组报告，事故现场内外人员应积极参加援救。
2）事故现场由项目部应急领导小组组长任现场指挥，全面负责事故的控制、处理工作。
项目部应急领导小组组长接到报警后，应立即赶赴事故现场，及时启动应急系统，控制事态发展。
3）应急专业组人员，要接受项目部应急领导小组的统一指挥，立即按照各自岗位职责采取措施，开展工作。
4）事故现场抢险组，应根据事故特点，采用相应的应急救援物资、设备开展事故现场的紧急抢险工作，抢险过程中首先要注重人员的救援，其次是物资设备的抢救。
随时与项目部安全领导小组、保护组、救护组保持联络。
5）事故现场救护组，应开展事故现场的紧急救护工作，及时组织救治及护送受伤人员到医疗急救中心医治；
随时与项目部安全领导小组、抢险组、救护组保持联络。
6）事故现场保护组，应开展保护事故现场，人员的疏散及清点工作。
现场保护组人员应指引无关人员撤到安全区，指定专人记录所有到达安全区的人员，并根据现场员工名单表、各宿舍人员登记表，经事发现场人员的证实，确定事发现场人员名单，并与到达安全区人员进行核对，判断是否有被困人员；
随时与项目部应急领导小组、抢险组、救护组保持联络。
7）事故现场通讯组，应保证现场内与其相关单位及应急救援机构的通讯畅通；
8）项目部应急领导小组接到报告后，应立即向上级应急领导小组报告。
对发生的事故，必须及时向公司安全生产委员会报告，报告内容包括发生事故的单位、时间、地点、伤者人数、姓名、性别、年龄、受伤程度、事故简要过程和发生事故的原因。
不得以任何借口隐瞒不报、谎报、拖报，随时接受上级安全领导机构的指令。
9）项目部应急领导小组，应根据事故程度确定，工程施工的停运，对危险源现场实施交通管制，并提防相应事故造成的伤害；
根据事故现场的报告，立即判断是否需要应急服务机构帮助，确需应急服务机构的帮助时，应立即与应急服务机构求教，同时在应急服务机构到来前，作好救援准备工作：
如：
道路疏通、现场无关人员撤离、提供必要的照明等。
在应急服务机构到来后，积极作好配合工作。
10）事后，项目部应急领导小组，要及时组织恢复受事故影响区域的正常秩序，根据有关规定及上级指令，确定是否恢复生产，同时要积极配合上级单位及政府安全监督管理部门进行事故调查及处理工作。
4.3应急物资的准备
1）医疗器材：
担架1副、氧气袋2个、小药箱2个。
2）抢救工具及物资：
切割用具2套、千斤顶4个、手拉葫芦2个、安全绳索4根。
3）照明器材：
手电筒10个。
4）通讯器材：
电话2部、手机10部、对讲机2部。
5）救援设备：
挖掘机、装载机、自卸汽车各1台。
6）运输工具：
面包车1辆，指挥车1辆。
4.4.应急措施
1）高处坠落伤害事故应急处置措施
当发现有人从基坑边高处坠落摔伤时，首先应观察伤员的神志是否清醒，随后看伤员坠落时身体着地部位，再根据伤员的伤害程度的不同，按现场处置方案组织救援。
四、施工安全保证措施
1.管理措施
建筑一公司经理：
执行经理：
郭海兵
项目总工郭先强
项目书记李万保
项目副经理赵卫群曹剑
安保部赵东河刘广文
办公室朱舒亮
物资部黄光平
工程部陈海峰
计经管理楚诗资
质量部郭冬冬
2.技术措施
2.1.材料要求：
钢管材质使用钢管外径48mm，壁厚3.5mm。
扣件用可锻铸铁铸造，进场要有合格证。
脚手架钢管不得锈蚀、弯曲、端部不平、压扁或有裂纹；
木脚手架板应为厚度不短于50㎜的松木或杉木，宽以20cm-30cm为宜，且不得腐朽、扭曲、斜纹、破裂，架板的两端8cm处应用8#镀锌铁丝箍2-3道。
2.2.模板支架搭设和拆除人员必须是经过现行国家标准考试合格的架子工，且必须持证上岗。
2.3.上岗人员必须定期检查，心脏病、高血压患者严禁上岗。
2.4.施工前必须进行详细的技术交底。
2.5.搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
2.6.钢管、扣件质量和搭设质量，应按规定进行检查验收，合格后方可使用。
做好模板支架的安全检查和维护。
2.7.作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。
2.8.当遇有六级或六级以上大风和雾、雨、雪等恶劣天气时，应停止模板支架搭设与搭拆工作。
大风雨过后应对脚手架进行全面检查、检修。
夜间不宜进行脚手架搭设与拆除作业。
2.9.模板支架使用期间，不得拆除任意杆件。
因作业需要必须拆除时须经施工负责人同意，并采取可靠的弥补加固措施。
2.10.混凝土浇筑过程中，应派专人观察模板支撑系统的工作状态，观察人员发现异常时应及时报告施工负责人，人工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。
2.11.混凝土浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施，防止混凝土堆高堆置。
2.12脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。
施工层以下每隔10m应用安全网封闭。
2.13.工地临时用电的架设，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行。
2.14.在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
2.15.拆除时要划分作业区，周围设围栏、警戒标志，地面设专人指挥，严禁非作业人员进入。
2.16．满堂支撑架在使用过程中，应设有专人监护施工，当出现异常情况时，应停止施工，并应迅速撤离作业面上人员。
应在采取确保安全的措施后，查明原因、做出判断和处理。
六、劳动力计划
工种
人数
工种
人数
技术员
塔吊操作工
施工员
架子工
18
质检员
10
普工
安全员
11
材料员
12
电工
13
7
测量员
14
七、计算书
一、工程属性
新浇混凝土柱名称
A楼3层KL11
新浇混凝土柱长边边长（mm）
2000
新浇混凝土柱的计算高度（mm）
6770
新浇混凝土柱短边边长（mm）
二、荷载组合
侧压力计算依据规范
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
混凝土重力密度γc（kN/m3）
25
新浇混凝土初凝时间t0（h）
外加剂影响修正系数β1
混凝土坍落度影响修正系数β2
1.15
混凝土浇筑速度V（m/h）
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H（m）
6.77
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k（kN/m2）
min{0.22γct0β1β2v1/2，γcH}＝min{0.22×
25×
4×
1×
1.15×
21/2，25×
6.77}＝min{35.78，169.25}＝35.78kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k（kN/m2）
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×
6.77]＝min[35.78，169.25]＝35.78kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×
0.7Q3k]＝0.9max[1.2×
35.78+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]＝0.9max[45.736，50.263]＝0.9×
50.263＝45.237kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝35.78kN/m2
三、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
14.74
面板弹性模量E（N/mm2）
8925
柱长边小梁根数
20
柱短边小梁根数
柱箍间距l1（mm）
400
模板设计平面图
1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×
1.35bG4k＝0.9×
1.35×
0.4×
35.78＝17.389kN/m
活载线荷载q2＝0.9×
1.4×
0.7bQ3k＝0.9×
2＝0.706kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×
17.389×
0.1052-0.121×
0.706×
0.1052＝-0.022kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.022×
106/（1/6×
400×
152）＝1.437N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.4×
35.78＝14.312kN/m
ν＝0.632ql4/（100EI）＝0.632×
14.312×
105.2634/（100×
8925×
（1/12×
153））＝0.011mm≤[ν]＝l/400＝105.263/400＝0.263mm
四、小梁验算
小梁类型
钢管
小梁材质规格（mm）
Ф48×
3.5
小梁截面惯性矩I（cm4）
12.19
小梁截面抵抗矩W（cm3）
5.08
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
小梁弹性模量E（N/mm2）
206000
最低处柱箍离楼面距离（mm）
250
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.105×
45.237＝4.762kN/m
小梁弯矩图（kN·
m）
Mmax＝0.149kN·
σ＝Mmax/W＝0.149×
106/5.08×
103＝29.294N/mm2≤[f]＝205N/mm2
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.105×
35.78＝3.766kN/m
面板变形图（mm）
ν＝0.151mm≤[ν]＝1.5mm
五、柱箍验算
柱箍类型
槽钢
柱箍合并根数
柱箍材质规格
18号槽钢
柱箍截面惯性矩I（cm4）
1369.9
柱箍截面抵抗矩W（cm3）
152.2
柱箍抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
柱箍弹性模量E（N/mm2）
模板设计立面图
1、柱箍强度验算
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图（kN·
长边柱箍剪力图（kN）
M1＝10.79kN·
m，N1＝19.209kN
短边柱箍计算简图
短边柱箍弯矩图（kN·
短边柱箍剪力图（kN）
M2＝10.79kN·
m，N2＝19.209kN
M/Wn＝10.79×
106/（152.2×
103）＝70.893N/mm2≤[f]＝205N/mm2
2、柱箍挠度验算
长边柱箍变形图（mm）
短边柱箍变形图（mm）
ν1＝1.423mm≤[ν]＝l/400＝5.315mm
ν2＝1.423mm≤[ν]＝l/400＝5.315mm
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号
M16
轴向拉力设计值Ntb（kN）
24.5
扣件类型
3形26型
扣件容许荷载（kN）
26
N＝19.209×
1=19.209kN≤Ntb＝24.5kN
1=19.209kN≤26kN
梁模板（扣件式）计算书
新浇混凝土梁名称
KL14
新浇混凝土梁计算跨度（m）
7.6
混凝土梁截面尺寸（mm×
mm）
3239×
3577
新浇混凝土结构层高（m）
13.05
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k（kN/m2）
对水平面模板取值Q2k（kN/m2）
混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
1.5
风荷载标准值ωk（kN/m2）
基本风压ω0（kN/m2）
非自定义:
0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁侧无板（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
450
梁两侧立柱间距lb（mm）
3439
步距h（mm）
1000
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
1720
梁底增加立柱根数
梁底增加立柱布置方式
按梁两侧立柱间距均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）
382,764,1146,1528,1911,2293,2675,3057
梁底支撑小梁根数
35
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
结构表面的要求
结构表面隐蔽
模板及支架计算依据
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
覆面木胶合板
10000
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
3.577）+1.4×
2]×
1＝112.71kN/m
q1静＝0.9×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
3.577]×
1＝110.946kN/m
q1活＝0.9×
Q2k×
2×
1＝1.764kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝91.313kN/m
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×
110.946×
0.0952+0.121×
1.764×
0.0952＝0.11kN·
σ＝Mmax/W＝0.11×
106/37500＝2.925N/mm2≤[f]＝15N/mm2
升级会员 