体育馆模板施工设计方案文档格式.docx
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胶合板
1830×
915×
18
13.0
L/250
5200
bh2/6
Bh3/12
方木
50×
100
11.7
104
8.3×
4.17×
106
100×
1.67×
105
8.33×
75×
150
2.81×
2.11×
107
Ф12螺杆
Ф12
215
3.1.2荷载标准值取定
3.1.2.1楼板及其支架自重
1平板的模板及小模自重G11=0.3kN/m2
2梁板模板自重G12=0.5kN/m2
3梁板模板及其支架自重G13=0.75kN/m2
3.1.2.2新浇筑砼自重G21=24kN/m3
3.1.2.3钢筋自重楼板G31=1.1kN/m3
梁G32=1.5kN/m3
3.1.2.4施工人员及施工设备荷载
1计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取q41=2.5kN/m2另以集中荷载F41=2.5kN进行检验。
比较两者的弯矩值取其较大者采用。
2计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载q42=1.5kN/m2
3计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载q43=1.0kN/m2
3.2.1.5振捣砼时产生的荷载：
1对水平面模板产生的荷载q51=2.0kN/m2
2对垂直面模板产生的荷载q52=4.0kN/m2
3.1.2.6新浇筑砼对模板侧面的压力：
采用插入式振动棒时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，取二式中的较小值：
F61=0.22γct0B1B2V1/2
F62=γcH
F-所浇筑砼对模板的最大侧压力
rc-混凝土的重力密度取24KN/m3
t0-新浇筑砼的初凝时间（h），可采用t0=200/T+15（T为混凝土的温度）
B1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2
B2-砼坍落度影响修正系数，≤30mm取0.85，50~90mm取1.0，110~150取1.15
V-砼浇筑速度（m/h）
则F61=0.22×
24×
200/（10+15）×
1.0×
V1/2=42.24V1/2
F62=24H
3.1.2.7倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载q71=2.0kN/m2
3.1.3荷载效应组合
模板类型
组合荷载
计算承载力
验算刚度
平板模板及支架
1，2，3，4
1，2，3
梁底板模板及支架
1，2，3，5
梁、柱（边长≤300mm）的侧面模板
5，6
6
基础、柱（边长>
300mm）,墙（厚度>
100mm）的侧面模板
6，7
3.1.4荷载的分项系数
项次
荷载类别
分项系数γi
1
模板及支架自重
1.2
2
新浇筑砼自重
3
钢筋自重
4
施工人员及施工设备荷载
1.4
5
振捣砼时产生的荷载
新浇筑砼对模板侧面的压力
7
倾倒砼时产生的荷载
3.2基础结构模板
3.2.1筏板基础
梁板式筏板基础按照地上框架梁板的方式进行模板支设以及钢筋、混凝土施工，不同点主要在于这里是直接在地面上进行施工，其梁底模支设有别于框架梁模板支设方式，因此主馆部分主要采用土地胎膜方式，将地表浮土清理干净，并铺垫平整，必要时作夯填处理，使其地耐力≥30kPa。
附馆地下室筏板基础采用采用砖胎膜方式，120厚实心砖，M5水泥砂浆砌。
3.2.2附馆独立基础
该部分的关键点是同时保证混凝土的密实度和锥面的几何尺寸，本工程采用锥面支模浇筑混凝土的方法；
锥面模板主要保证锥面几何尺寸，同时保证混凝土的密实度。
基础侧模和锥面模板采用胶合板，在锥面模板上应留有适当的出气和振捣口，便于混凝土施工。
其支模方法详图3-201
3.3框架柱模板
3.3.1柱模配模
3.3.1.1矩形框架柱模板
侧模：
柱尺寸为bｘh，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h+2ｘ18mm宽的胶合板。
竖楞：
采用100mmｘ100mm方木，间距：
800mm以上柱宽的竖楞采用四根，分柱宽均三等分位置布置；
800mm以下柱宽的竖楞采用三根，分柱宽均等分位置布置。
柱子柱箍采用100mmｘ100mm方木，两根为一组，两端以Φ12钢筋拉结；
间距：
500mm，最底部的柱箍离地面中心距离为350mm。
拉结钢筋：
两端用对拉螺栓固定拉紧。
柱底部必须预留清扫口。
柱模安装方法详图3-301、3-302
图3-301柱模立面示意图
3.3.1.2圆形框架柱模板
所有圆柱模板均采用图3-303所示定型钢圆柱模，以增强混凝土外观效果。
该模板的高度模数为1500、1800mm两种，可以满足本工程柱子高度不一的变化，每段模板由两个半圆状模板组成，现场拼合上好连接螺栓即可。
圆柱与各楼层主次梁（框架梁）之间的连接采用定型模板的方式进行，确保结合部位的施工质量，消除接头错位、漏浆等质量通病。
柱头节点定型柱模模板的配置根据梁与柱的交接情况，即梁呈“╋”字交叉状时，将柱模作成4块1/4圆状现场对接，详图3-304。
1、胶合板圆柱模；
2、加劲木枋；
3、圆钢箍；
4、梁；
5、螺栓
图3-304：
梁、柱交接处模板节点示意图
3.3.2柱模计算
选取一层最大柱截面800×
900，层高4.5m，按最不利情况进行计算。
3.3.2.1荷载计算
新浇砼对柱模侧面压力
F=0.22δt0β1β1V1/2=0.22×
200/（25+15）×
1.15×
181/2=128KN/m2
又F=24H=24×
3.9=93.6KN/m2
取小值F=93.6KN/m2有效压头高度h=F/24=3.9m
3.3.2.2胶合板验算
q71=2.0kN/m2=0.002N/mm2
①验算胶合板的承载力
q1=（1.2F61+1.4q71）×
L1=（1.2×
93.6+1.4×
2.0）×
0.5=57.56N/mm
q1
Mmax=0.078q1l32=0.078×
57.56×
3002
=4.04×
105N.mm
300300300
бmax=Mmax/w=4.04×
105/5.4×
104=7.48N/mm2
<
[б]=13.0N/mm2符合要求
②验算胶合板的刚度
q2=1.2F61l3=1.2×
0.084×
300=30.24N/mm
Fmax=1.30×
10-2×
（q2l14）/（EI）=1.07mm<
[f]=L/250=1.6mm符合要求
3.3.2.3竖楞验算
①验算竖楞的承载力
q1=（1.2F61+1.4q71）×
L2=（1.2×
0.3=34.54N/mm
Mmax=0.078q1l12=0.078×
35.68×
5002q1
=8.13×
500500500500500
бmax=Mmax/w=8.13×
105/1.67×
105=4.9N/mm2
[б]=11.7N/mm2符合要求
②验算竖楞的刚度
q2=1.2F61l2=1.2×
300=40.32N/mm
Fmax=0.66×
（q2l14）/（EI）=0.41m<
[f]=L/250=2mm符合要求
3.3.2.4柱箍的计算，计算简图如下：
F1=（1.2×
84.48+1.4×
2.0）×
0.5×
0.8×
0.825=4.46KN
Mmax=1.5×
4460×
500-4460×
300=1.26×
106N.mm
б1=Mmax/w=1.26×
106/1.67×
104=7.54N/mm2
N=1.5F1=6690NF1F1F1F1
A=100×
100=10000mm2
б2=N/A=0.67N/mm2N300300300N
бmax=б1+б2
=9.35+0.67=10.02<
[б]=11.7N/mm2符合要求
F2=1.2F61l=1.2×
0.072×
0.05=4.32N/mm
（fl3）/（EI）=0.89mm<
[f]=L/250=3.2mm符合要求
3.4地下室剪力墙模板计算
3.4.1墙模配模
剪力墙厚度300mm，模板采用1830×
18厚覆膜胶合板，其中垂直方向上模数尺寸为915mm，横向模数尺寸为1830mm。
配模时横向先以1830mm为模数，余下的板归整到墙的一端；
竖向配模先以915mm为模数，所剩顶部非模数的余额另按实际尺寸高度配制。
外模竖向背楞采用100×
100方木@458，横向压骨采用100×
100方木或Φ48钢管@915，剪力墙内外模板间设Ф12对拉螺杆@458×
458mm。
地下室外墙螺杆应焊有限位及止水铁片，内墙及主体剪力墙采用塑料套管与对拉螺栓交错使用，提高螺杆重复使用率，剪力墙侧面采用Ф48钢管或100×
100方木斜撑@2000。
详图3-401
3.4.2墙模计算
3.4.2.1荷载计算
F=0.22δt0β1β1V1/2=0.22×
41/2=84.48KN/m2
又F=24H=24×
取小值F=84.48KN/m2有效压头高度h=F/24=3.52m
3.4.2.2胶合板验算
q1=（1.2F6+1.4q71）×
0.458=47.71N/mm
Mmax=0.07q1l32=0.07×
47.71×
4582q1
=7.0×
458458458458458
бmax=Mmax/w=7.0×
104=12.96N/mm2
458=50.4N/mm
（q2l14）/（EI）=0.96mm<
[f]=L/250=1.6mm符合要求
3.4.2.3竖向背楞计算q1
①验算竖向背楞承载力
q1=（1.2F+1.4q71）×
L1
=（1.2×
0.458=47.71N/mm915915
Mmax=0.078q1l22=0.078×
4582=7.81×
бmax=Mmax/w=1.32×
105=5.67N/mm2<
q2=1.2F6l1=1.2×
0.08×
458=45.62N/mm
（q2l24）/（EI）=0.47mm<
[f]=L/250=2.4mm符合要求
3.4.2.4横向压骨计算，计算简图如下：
FFFFF
F=（1.2×
0.458×
0.458
=5.86KN
Mmax=0.078Fl22=0.078×
5.86×
4582458458458458
=0.96×
б1=Mmax/w=0.96×
105=5.75N/mm2<
（Fl3）/（EI）=0.89mm<
[f]=L/250=3.2mm符合要求
3.4.2.5对拉螺栓计算
p=Fl1l2=84.48×
0.45×
0.458=22.81KN
б=p/A0=22810/113=195N/mm2<
[б]=215N/mm2符合要求
3.5框架梁模板及支架计算
3.5.1框架梁配模
梁模：
梁模用同梁尺寸的胶合板。
托木：
托木使用50mm×
100mm的方木。
夹木：
梁高为750mm以下（包括750mm）的采用50mm×
100mm方木，750mm以上的采用100mm×
100mm方木。
竖撑：
利用50mm×
50mm方木或用零碎的板等，间距450mm，梁高为600mm以上的梁间距400mm。
斜撑：
梁高750mm以下（包括750mm）的采用50mm×
50mm以上方木作斜撑以固定侧模。
梁高750mm以上的采用100mm×
100mm方木，间距为400mm。
横向搁栅：
梁高750mm以下（包含750mm）的采用50mm×
100mm方木，间距：
400mm～450mm。
梁高750mm以上的均采用100mm×
300mm。
纵向搁栅：
采用70mm×
150mm方木。
支撑主要采用扣件式钢管架，间距1200-1500mm，以1200为主。
3.5.2框架梁计算
3.5.2.1选最大跨度梁截面尺寸400×
600
（1）梁侧胶合板的计算：
P52=4.0KN/mm2=0.004N/mm2
P61=0.08KN/mm2
P62=γH=24×
0.46=11KN/mm2=0.011N/mm2
取P62=0.011N/mm2
q1=（1.4P52+1.2P62）×
b=（1.4×
0.004+1.2×
0.011）×
460=8.65N/mm
Mmax=0.085q1l2=0.085×
8.65×
4502=1.49×
则：
бmax=Mmax/w=1.49×
105/2.16×
104=6.89N/mm2<
[б]=13N/mm2符合要求
q2=1.2P62b=1.2×
0.011×
460=6.07N/mm
Fmax=0.660×
（q2L4）/（EI）=0.660×
（6.07×
4504）/2.2×
105×
5.2×
103
=1.44mm<
[f]=L/250=1.8mm符合要求
（2）梁底胶合板的计算：
G11=0.3KN/mm2=3.0×
10-4N/mm2G12=0.5KN/mm2=5.0×
10-4N/mm2
G13=0.75KN/mm2=7.5×
10-4N/mm2G21=24KN/mm3=2.4×
10-5N/mm3
G31=1.1KN/mm3=1.1×
10-6N/mm3G32=1.5KN/mm3=1.5×
10-6N/mm3
Q51=2.0KN/mm2=2.0×
10-3N/mm2V板=150×
300×
400=1.80×
107mm3
V梁=600×
400=7.2×
107mm3V=V板+V梁=9.0×
1梁底胶合板的承载力验算。
简图如下：
q=1.2G21V/L+1.2G31V板/L+1.2G32V梁/L+1.4q51L
=1.2×
2.4×
10-5×
90×
107/400+1.2×
1.1×
10-6×
1.68×
107/400
+1.2×
1.5×
7.2×
107/400+1.4×
2.0×
10-3×
400=7.82N/mm
Mmax=0.085q1L23=0.085×
7.82×
4002=1.06×
105N.mm2
бmax=Mmax/w=1.06×
105/1.62×
104=6.54N/mm2
<
②梁底胶合板的刚度验算。
简图如下
q=1.2G21V/L+1.2G31V板/L+1.2G32V梁/L
=1.2×
9.0×
107/400=6.70N/mm
fmax=0.66×
（q2L4）/（EI）
=0.66×
（6.70×
4004）/5.2×
103×
1.46×
=1.5mm<
（3）梁底格栅的计算：
（1200×
100）
MAB=bq/8（2L-b）
fAB=0.26×
bq（8L3-Lb2+b2）/EI
RAB=RB=bq/2
①梁底格栅强度的验算
q1=1.2G12×
b+1.2G21V/400+1.2G31V板/400+1.2G32V梁/400+1.4q51b
5.0×
10-4×
400+1.2×
1.80
×
107/300+14×
400
=10.49N/mm
Mmax=（q1×
300）/8×
（2×
1300-300）=9.05×
бmax=Mmax/w=9.05×
105=5.42N/mm2
②梁底格栅刚度的计算
q2=1.2G12b+1.2G21V/400+1.2G31V板/400+1.2G32V梁/400=9.37N/mm
fmax=0.26×
[300×
9.52（8×
13003+4×
1300×
3002+3003）]/（104×
106）
=1.6mm<
[f]=L/250=5.2mm符合要求
（4）大龙骨75×
150方木的验算
①大龙骨承载力的验算
F1=bq1/2=（10.49×
300）/2=1.57×
103N
Mmax=（FL）/2=（1.57×
2000）/2=1.57×
106N.mm
бmax=Mmax/w=1.57×
106/2.81×
105=5.6N/mm2<
②大龙骨刚度的验算
F2=bq2/2=（9.37×
300）/2=1.42×
fmax=4.95×
（FL3）/（EI）
=2.7mm<
[f]=L/250=8mm符合要求
（5）钢管架支撑验算，钢管架受力
F=2R=2×
6F/2=6F=10KN<
[f]=40.16KN符合要求
3.5.2.1选梁最大截面500×
1000
梁进行计算,梁底格栅间距300mm，支
撑钢管架间距为1000mm。
（1）梁侧胶合板的计算：
P52=4.0KN/mm2=0.004N/mm2
P62=γH=24×
1.0=24KN/mm2=0.024N/mm2
b
=（1.4×
0.024）×
=13.76N/mm
Mmax=0.085qlL23=0.085×
13.76×
4002=1.87×
бmax=Mmax/w=1.87×
105/3.78×
104=4.95N/mm2
②验算胶合板的刚度
q2=1.2P62b=1.2×
0.024×
400=11.52N/mm
=0.660×
（11.52×
4004）/2.2×
=1.7mm<
10-3N/mm2V板=250×
500×
300=3.75×
V梁=1000×
300=1.5×
108mm3V=V梁+V板=1.875×
108mm3
①梁底胶合板的承载力验算。
q1=1.2G21V/L+1.2G31V板/L+1.2G32V梁/L+1.4q51L=1.2×
1.875×
108/300+1.2×
3.75×
107/300+1.2×
10-6
108/300+1.4×
300=19.91N/mm
19.91×
=1.52×
бmax=Mmax/w=1.52×
105/2.7×
104=5.64N/mm2
[б]=13N/mm
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