满堂红模板支架计算书Word下载.docx

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振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）

对水平面模板取值

2

风荷载标准值ωk（kN/m2）

基本风压ω0（kN/m2）

0.25

非自定义:

0.26

风压高度变化系数μz

1.32

风荷载体型系数μs

0.8

（三）、模板体系设计

新浇混凝土梁支撑方式

梁两侧有板，梁板立柱共用（A）

梁跨度方向立柱间距la（mm）

800

梁两侧立柱间距lb（mm）

步距h（mm）

1800

新浇混凝土楼板立柱间距l'

a（mm）、l'

b（mm）

800、800

混凝土梁居梁两侧立柱中的位置

居中

梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）

600

梁底增加立柱根数

梁底增加立柱布置方式

按混凝土梁梁宽均分

梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）

517,683

梁底支撑小梁根数

5

梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）

设计简图如下：

平面图

立面图

（四）、面板验算

面板类型

覆面木胶合板

面板厚度（mm）

18

面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

25

面板弹性模量E（N/mm2）

8000

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×

18×

18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×

18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4Q1k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×

h）+1.4×

0.7Q1k]×

b=0.9max[1.2×

（0.1+（24+1.5）×

1.2）+1.4×

2，1.35×

0.7×

2]×

1＝39.06kN/m

q1静＝0.9×

1.35×

[G1k+（G2k+G3k）×

h]×

b＝0.9×

[0.1+（24+1.5）×

1.2]×

1＝37.3kN/m

q1活＝0.9×

1.4×

Q2k×

2×

1＝1.76kN/m

q2＝（G1k+（G2k+G3k）×

h）×

b=[0.1+（24+1.5）×

1＝30.7kN/m

1、强度验算

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×

37.3×

0.122+0.121×

1.76×

0.122＝0.07kN·

m

σ＝Mmax/W＝0.07×

106/54000＝1.22N/mm2≤[f]＝25N/mm2

满足要求！

2、挠度验算

νmax＝0.632qL4/（100EI）=0.632×

30.7×

1254/（100×

8000×

486000）＝0.012mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm

3、支座反力计算

设计值（承载能力极限状态）

R1=R5=0.393q1静l+0.446q1活l=0.393×

0.12+0.446×

0.12＝1.93kN

R2=R4=1.143q1静l+1.223q1活l=1.143×

0.12+1.223×

0.12＝5.6kN

R3=0.928q1静l+1.142q1活l=0.928×

0.12+1.142×

0.12＝4.58kN

标准值（正常使用极限状态）

R1'

=R5'

=0.393q2l=0.393×

0.12＝1.51kN

R2'

=R4'

=1.143q2l=1.143×

0.12＝4.39kN

R3'

=0.928q2l=0.928×

0.12＝3.56kN

（五）、小梁验算

小梁类型

方木

小梁材料规格（mm）

50×

100

小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

15.44

小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

1.78

小梁弹性模量E（N/mm2）

9350

小梁截面抵抗矩W（cm3）

83.33

小梁截面惯性矩I（cm4）

416.67

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.93+0.9×

[（0.3-0.1）×

0.5/4+0.5×

（1.2-0.15）]+0.9max[1.2×

（0.5+（24+1.1）×

0.15）+1.4×

1，1.35×

1]×

max[0.6-0.5/2，（1.2-0.6）-0.5/2]/2×

1，5.6+0.9×

（0.3-0.1）×

0.5/4}=5.63kN/m

q2＝max[1.51+（0.3-0.1）×

（1.2-0.15）+（0.5+（24+1.1）×

0.15）×

1，4.39+（0.3-0.1）×

0.5/4]＝4.41kN/m

1、抗弯验算

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×

5.63×

0.82，0.5×

0.152]＝0.39kN·

σ＝Mmax/W＝0.39×

106/83330＝4.63N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

2、抗剪验算

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×

0.8，5.63×

0.15]＝2.734kN

τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×

2.734×

1000/（2×

100）＝0.82N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

3、挠度验算

ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×

4.41×

8004/（100×

9350×

4166700）＝0.29mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/（8EI）＝4.41×

1504/（8×

4166700）＝0.01mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

4、支座反力计算

梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×

0.8，0.393×

0.8+5.63×

0.15]＝5.15kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.35kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN

正常使用极限状态

R'

max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×

0.8+4.41×

0.15]＝4.03kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'

1＝R'

5＝2.96kN，R'

2＝R'

4＝4.03kN，R'

3＝3.28kN

（六）、主梁验算

主梁类型

钢管

主梁材料规格（mm）

Ф48×

3

可调托座内主梁根数

主梁弹性模量E（N/mm2）

206000

主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）

205

主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）

125

主梁截面惯性矩I（cm4）

10.78

主梁截面抵抗矩W（cm3）

4.49

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图（kN·

m）

σ＝Mmax/W＝0.374×

106/4490＝83.28N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图（kN）

Vmax＝7.735kN

τmax＝2Vmax/A=2×

7.735×

1000/424＝36.49N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图（mm）

νmax＝0.21mm≤[ν]＝l/400＝516.67/400＝1.29mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R4]＝0.76kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·

m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝0.76kN≤8kN

（七）、立柱验算

立杆稳定性计算依据

《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011

剪刀撑设置

普通型

立杆顶部步距hd（mm）

1500

立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）

200

顶部立杆计算长度系数μ1

1.386

非顶部立杆计算长度系数μ2

1.755

钢管类型

立柱截面面积A（mm2）

424

回转半径i（mm）

15.9

立柱截面抵抗矩W（cm3）

抗压强度设计值f（N/mm2）

长细比验算

顶部立杆段：

l01=kμ1（hd+2a）=1×

1.386×

（1500+2×

200）=2633.4mm

非顶部立杆段：

l02=kμ2h=1×

1.755×

1800=3159mm

λ=l0/i=3159/15.9=198.68≤[λ]=210

长细比满足要求！

1、风荷载计算

Mw＝0.92×

ωk×

la×

h2/10＝0.92×

0.26×

0.8×

1.82/10＝0.08kN·

2、稳定性计算

根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：

1）面板验算

q1＝0.9×

[1.2×

1.2）+0.9×

1＝35.42kN/m

2）小梁验算

q1＝max{1.76+（0.3-0.1）×

0.5/4+0.9×

0.15）+0.9×

1，5.08+（0.3-0.1）×

0.5/4}=5.11kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝0.72kN，R2＝9.06kN，R3＝9.06kN，R4＝0.72kN

l01=kμ1（hd+2a）=1.185×

200）=3120.579mm

λ1＝l01/i＝3120.579/15.9＝196.263，查表得，φ1＝0.188

立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3，R4+N边2]+Mw/lb＝max[0.72+0.9×

（0.8+0.6-0.5/2）/2×

0.8，9.06，9.06，0.72+0.9×

（0.8+1.2-0.6-0.5/2）/2×

0.8]+0.08/1.2＝9.18kN

f＝N/（φA）+Mw/W＝9184.33/（0.19×

424）+0.08×

106/4490＝132.24N/mm2≤[f]＝205N/mm2

l02=kμ2h=1.185×

1800=3743.415mm

λ2＝l02/i＝3743.415/15.9＝235.435，查表得，φ2＝0.132

（0.75+（24+1.1）×

f＝N/（φA）+Mw/W＝9184.33/（0.13×

106/4490＝181.12N/mm2≤[f]＝205N/mm2

（八）、可调托座验算

可调托座承载力容许值[N]（kN）

30

由"

主梁验算"

一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2，R3]×

1＝9.84kN≤[N]＝30kN

二、600*1000梁模板（扣件式）计算书

（一）、工程属性

KL301

26.35

600×

1000

12

（二）、荷载设计

（三）、模板体系设计

梁侧无板（A）

500

400,600

375

（四）、面板验算

1）+1.4×

1＝32.87kN/m

1＝31.1kN/m

1＝25.6kN/m

31.1×

0.152+0.121×

0.152＝0.08kN·

σ＝Mmax/W＝0.08×

106/54000＝1.48N/mm2≤[f]＝25N/mm2

25.6×

1504/（100×

486000）＝0.021mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.38mm

0.15+0.446×

0.15＝1.95kN

0.15+1.223×

0.15＝5.66kN

0.15+1.142×

0.15＝4.63kN

0.15＝1.51kN

0.15＝4.39kN

0.15＝3.56kN

（五）、小梁验算

q1＝max[1.95+0.9×

（（0.3-0.1）×

0.6/4+0.5×

1），5.66+0.9×

0.6/4]＝5.69kN/m

0.6/4]＝4.42kN/m

5.69×

0.382]＝0.4kN·

σ＝Mmax/W＝0.4×

106/83330＝4.8N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

0.8，5.69×

0.38]＝2.764kN

2.764×

100）＝0.83N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

4.42×

ν2＝q2l24/（8EI）＝4.42×

3754/（8×

4166700）＝0.28mm≤[ν]＝l/400＝375/400＝0.94mm

0.8+5.69×

0.38]＝5.21kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.37kN，R2＝R4＝5.21kN，R3＝4.26kN

0.8+4.42×

0.38]＝4.04kN

5＝1.97kN，R'

4＝4.04kN，R'

3＝3.29kN

（六）、主梁验算

σ＝Mmax/W＝0.265×

106/4490＝59.11N/mm2≤[f]=205N/mm2

Vmax＝6.433kN

6.433×

1000/424＝30.35N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

νmax＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

（七）、立柱验算

1）+0.9×

1＝29.92kN/m

q1＝max{1.78+（0.3-