钢井架专项Word格式文档下载.docx
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靠近交通道路或有人操作的地方还要设置防护档板。
在井架安装到10米时，按规定四方向均设置缆风绳采用φ12钢丝绳，每角一根，与地面夹角为60度，用能调节松紧的花兰螺丝与入地不少于1.5米的角铁单独牢固相接，地锚要采取捣制砼或用钢管做，严禁栓在树木、电杆、建筑物上。
框架施工至三层楼面时，楼面与井架使用刚性锚固，以后垂直每隔9米设置一度刚性锚固。
顶层用劲性刚性杆与建筑物相连接，并按规定安装防雷装置，接地电阻不大于10欧姆。
3．钢井架安装完毕，在投入使用前垂直偏差最大不应超过井架高度的1.5%，多次使用后重新安装其偏差不应超过0.3%，且最大偏值不得超过200MM。
导轨平直，与吊篮间隙适度。
使用闭口导向滑轮，天轮稳固、润滑。
吊索的磨损、腐蚀不能超过全径10%，与吊篮的联结点设三个卡环（每隔150mm）；
斜杆、横杆不能随意拆除，因运输需要，只准拆除少数斜杆；
横（斜）杆与节点板联结端不少于两个螺栓。
4．卷扬机机架必须锚固在坚实的基础上，机身必须前顶后拉，有防倾覆措施和设防雨棚，传动皮带、齿轮装设安全防护罩，防护罩要牢固，不得任意拆下。
从卷筒中心到第一个导向滑轮的距离不小于卷筒宽度的15倍，滑轮的位置要与卷筒的轴心垂直。
钢丝绳接头要牢固，通过滑轮部分不允许有接头，钢丝绳在交通通道处要挖沟埋设并加盖板。
离合器、制动器、保险装置要灵活可靠，符合厂家说明，装置失灵不得使用。
钢丝绳在卷筒上要排列整齐，作业中最少需要保留三圈。
卷扬机须有辩明电机旋转方向的标志，并与操作开关旋转方向一致。
5．上下联络信号、防冲顶装置、停层装置等要确保有效。
电源要有接零保护，并要一机一漏电开关。
控制台位置要适当，确保控制人员能观察到整个钢井架的运行。
卸出料平台、底版（笆）满铺，扣牢；
两侧有防护兰并扣扎防护立笆。
平台口有活动层间闸，钢井架三面挂安全网，设防护棚，有灵活可靠的外落门。
三、钢井架验收
钢井架安装完毕后必须空载及负载试运行，并经公司质安员验收各项技术指标均符合要求后，会同项目经理、机电主管按《钢井架工程安装验收记录》中
的要求进行验收签证后才能使用。
四、钢井架拆除
拆卸前，应先将前拆下的横杆、斜杆装回，井架周围设置隔离带并设专人监护。
拆卸顺序由上至下逐层拆卸，严禁将拆下的材料和物件从高处往下掷，在拆除缆风绳或刚性锚固前，应先设临时固定设施。
拆除宜在白天进行，夜间作业须有良好的照明。
拆卸过程严禁人员乘吊篮升降及攀登井架和从井架下面穿越。
因故中断施工时，一定要采取临时的稳固措施。
五、安全措施
1.钢井架底部基础应通过验算确定基础大小并应设计成井字形砼基础，卷扬机砼基础及变向地滑轮基础均应通过计算确定。
2.井架搭设时要系安全带、戴安全帽，由有经验的专业人员搭设。
必须站在脚踏板上操作，工具应妥善地放在工具袋里。
3.斜杆、横杆不得随意拆除，因运输需要只准拆除少数斜杆。
严禁在井架高度范围内全部或大部分拆去水平和斜杆。
4.井架需有防冲顶、防断绳、停层装置，上下联络信号应按规定安装完好，并建立井架使用联络制度：
确定一种可行的联络方法；
明确反映上落高度；
信号标准要挂牌标明；
无关人员禁止使用。
5.卷扬机要搭棚防护，电器设备应配备齐全，卷扬机性能必须安全可靠，固定牢固，机架工视野不受阻。
电动机及开关箱要有良好接地，电缆绝缘性能良好，下班必须切断电源并锁上。
6.出入口平台应支撑牢固可靠，不得单独用钢筋吊挂平台，两侧须加护栏。
7.井架各层平台口要挂安全操作规程牌。
严禁乘人上落，严禁人身探入机架内，限载重量，严禁人员穿过吊笼底并挂牌明示，机架工要有持证上岗，吊笼悬空吊挂时司机不得离开岗位。
8.安装或拆除前，机电主管要对作业人员进行分工和安全技术交底，确定指挥人员，划定安全警戒区域并设监护人员，排除作业障碍。
使用时吊笼不得长时间悬在井架中，应及时落至地面。
吊笼内不要装长杆材料和零乱堆放的材料，以免材料坠落或长杆材料卡住井架造成事故。
吊笼内的材料应居中放置，避免载重偏在一边。
9.卷扬设备、地锚、钢丝绳和安全装置等应经常检查保养，发现问题及时加以解决，不得在有问题的情况下继续使用。
应经常检查井架的杆件是否发生变形和连接松动情况。
经常观察有否发生地基的不均匀沉降情况，并及时加以解决。
六、格构式井架计算书（缆风绳）
编制依据：
（1）《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）
（2）《建筑施工计算手册》第二版
（3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）
1、计算参数
格构式型钢井架设计高度H为11.608.60m，吊重Q为10.0010.00kN，钢井架截面尺寸：
长a×
宽b=2.00m×
2.00m2.00m×
2.00m，井架立柱为4L75×
8L75×
8，缀条选用L63×
4L63×
4，缀条形式是交叉交叉斜缀条,井架设2道缆风绳：
第一组高度H1为11.6020.00m；
第二组高度H2为30.0030.00m，缆风绳与地面夹角为α为45450，缆风绳安全系数3.503.50，缆风绳不均匀系数0.900.90。
2、荷载计算
（1）起吊物和吊盘重力（包括索具等）G
G=K（Q+q）
式中K—动力系数，K=1.20；
Q—起吊物体重力，Q=10.0010.00kN
q—吊盘（包括索具等）自重，q=3.003.00kN
G=1.2×
（10.00＋3.00）=15.601.2×
（10.00＋3.00）=15.60kN；
（2）提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉力S
S=f0×
G
式中f0—引出绳拉力计算系数，取0.270.27;
S=0.27×
（1.2×
（10.00＋3.00））=4.210.27×
（10.00＋3.00））=4.21kN；
（3）井架自重力q，取1.501.50kN/m;
井架的总自重N1=q，×
H=1.50×
11.60=17.401.50×
8.60=12.90kN
第一组缆风绳以上部分自重N2=1.50×
（11.60-11.60）=27.601.50×
（8.60-20.00）=15.00kN
（4）缆风绳自重力
因缆风绳对称布置，水平分力相互抵消，只计算垂直分力。
Tv=nqL2/8ω
式中n—缆风绳根数，取4根
q—缆风绳单位长度自重力，取q=0.008kN/m
L—缆风绳长度
α—缆风绳与地面夹角
ω—缆风绳自重产生的挠度，ω=1/300
H1=11.6020.00mTv1=300×
4×
0.008×
11.60/5.65=19.69300×
20.00/5.65=33.95kN
H2=30.0030.00mTv2=300×
30.00/5.65=0.00300×
30.00/5.65=50.93kN
垂直分力：
Tv3=Tv1sinα=19.69×
0.71=24.00Tv1sinα=33.95×
0.71=24.00kN
Tv4=Tv2sinα=0.00×
0.71=36.00Tv2sinα=50.93×
0.71=36.00kN
（5）风荷载
风向沿井架对角线方向吹时，井架受风向的投影面积：
∑Ac=0.075×
1.50×
3＋0.063×
0.85×
（2.00＋2.00）＋0.063×
（2.50＋2.50）×
（11.60/1.50）=6.340.075×
（8.60/1.50）=4.70m2
井架受风轮廓面积AF=1.50×
（2.00＋2.00）×
（11.60/1.50）=39.481.50×
（8.60/1.50）=29.27m2
φ=∑Ac/AF=0.160.16,h/b=1.001.00
由荷载规范查得η=0.920.92
风荷载体型系数μs=1.3φ（1+η）1.1=1.3×
0.16×
（1＋0.92）×
1.1=0.441.3×
1.1=0.44
β按荷载规范计算得出β=3.2
ω,=ω0μZμSβZAF=0.50×
1.25×
0.44×
3.2×
39.48=34.740.50×
29.27=25.76kN
沿井架高度方向的平均荷载：
q=34.74/11.60=3.0025.76/8.60=3.00kN/m
3、井架计算
（1）风荷载作用下井架的受力计算
缆风绳对井架产生的水平力起到稳定井架的作用，在风荷载作用下井架的计算简图如下：
各支座由下到上的内力分别为：
R1=21.750kN,M1=-50.460kN·
m
R2=13.050kN,M2=00kN·
R3=00kN,M3=00kN·
Rmax=21.750kN
（2）井架轴力计算
经过计算得各节点由下到上与井架接点处截面的轴向力分别为：
第一个节点处：
F1=G+S+N1+Tv3+Tv4+（│R2│+│R3│）ctgα
=15.60+4.21+17.40+19.69+13.05=69.9615.60+4.21+12.90+24.00+36.00+0=92.71kN；
第二个节点处：
F2=G+S+N2+Tv1+Tv2+（│R2│+│R3│）ctgα
=15.60+4.21+15.00+33.95+50.93+0=119.70kN；
（3）截面验算
1）井架截面的力学特性；
井架的截面尺寸为2.00m×
2.00m,主肢型钢采用4L75×
8；
主肢的截面力学参数为：
zo=2.152.15cm，Ixo=Iyo=59.9659.96㎝4，Ao=11.5011.50㎝2；
缀条采用L63×
4；
井架的y—y轴线截面总惯性距：
Iy=4
=4×
[59.96+11.50×
（97.85）2]=440672.484×
（97.85）2]=440672.48cm4
井架的x—x轴线截面总惯性距：
I
=4
井架的y,—y,轴和x,—x,轴线截面总惯性距：
I,y=I,
=
=440672.48440672.48cm4
2）井架的长细比计算：
井架的长细比计算公式:
λ=
其中H—井架的总高度，取H=11.608.60m;
I—井架的截面最小惯性距，取440672.48440672.48cm4；
A0—主肢截面面积，取11.5011.50㎝2；
经过计算得到λ=1160/97.88=11.85860/97.88=8.79。
换算长细比计算公式：
0=
其中A—井架截面的毛截面面积，取4×
11.5011.50㎝2；
A1—井架横截面所截垂直于x-x轴y-y轴的斜缀条毛截面面积，
取2×
4.984.98cm
经过计算得到
=18.0316.18。
查表得
=0.9760.981。
3）井架整体稳定性计算
井架在弯距作用平面内的整体稳定性计算公式：
σ=
其中N—轴心压力的计算值（kN）；
A—井架横截面的毛截面面积，取4×
11.50=46.0011.50=46.00㎝2
—轴心受压构件弯距作用平面内的稳定系数，取
=0.9760.981；
—等效弯距系数，取1.0；
M—计算范围段最大偏心弯距值；
W1—弯距作用平面内，较大受压纤维的毛截面抵抗矩，
W1=I/（b/2）=440672.48/（200.00/2）=4406.72440672.48/（200.00/2）=4406.72cm
；
N，EX—欧拉临界力，
N，EX=
=3.142×
206000×
（4×
1150.00）/154.51=604683003.142×
1150.00）/84.92=110020690N；
经过计算得:
第一节点处H1=00m,F1=69.9692.71kN,M1=-50.460kN·
m;
σ=69960/4490+{50460000/[4406725×
（1-0）]}92710/4513+{0/[4406725×
（1-0）]}
=27.0520.55N/mm2;
第二节点处截面计算强度σ=27.05N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求！
第二节点处截面计算强度σ=20.55N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求！
第二节点处H2=11.6020.00m,F2=119.70119.70kN,M2=00kN·
σ=119700/4490+{0/[4406725×
（1-0）]}119700/4513+{0/[4406725×
=26.5326.53N/mm2;
第二节点处截面计算强度σ=26.53N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求！
第二节点处截面计算强度σ=26.53N/mm2≤[215]N/mm2,满足要求！
（4）缀条的计算
缀条型钢采用L63×
缀条的截面力学参数为：
rmin=1.261.26㎝;
1）交叉交叉缀条按下式计算：
①缀条内力计算
N=Rmax/4cosθ=21.75/（4×
1.60）=3.40Rmax/4cosθ=11.64/（4×
1.60）=1.82kN
与计算剪力R=fA/85=215×
（1.15/85）=11.64215×
（1.15/85）=11.64kN比较取大值。
式中A—全部柱肢的毛截面面积4×
11.5011.50cm2；
f—型刚强度设计值；
②缀条刚度按下式计算
λ=L/rmin=125/1.26=99.21125/1.26=99.21
式中L—缀条的几何长度；
rmin—截面的最小回转半径。
斜缀条刚度λ=L/Rmin=99.21＜200,满足要求。
斜缀条刚度λ=L/Rmin=99.21＜200,满足要求。
查表得：
=0.5610.561
③缀条稳定性按下式计算
σ=N/（
A）=11640/（0.561×
498.00）=41.6511640/（0.561×
498.00）=41.65N/mm2
其中
—受压构件稳定系数
A—毛截面面积（mm2）
斜缀条稳定性σ=N/（φA）=41.65N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
斜缀条稳定性σ=N/（φA）=41.65N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
2）横缀条按下式计算
N2=R/2=21.75/2=10.8811.64/2=5.82kN
与计算剪力V=fA/85=215×
式中A—全部柱肢的毛截面面积（㎜2）；
λ=a/rmin=200/1.26=158.73200/1.26=158.73
式中a—缀条的长度与宽度取大者；
横缀条刚度λ=a/Rmin=158.73＜200,满足要求。
横缀条刚度λ=a/Rmin=158.73＜200,满足要求。
=0.2790.279
A）=11640/（0.279×
498.00）=83.7411640/（0.279×
498.00）=83.74N/mm2
横缀条稳定性σ=N/（φA）=83.74N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
横缀条稳定性σ=N/（φA）=83.74N/mm2＜215N/mm2,满足要求。
4、缆风绳的计算
（1）风荷载作用下，缆风绳张力产生的最大拉力
T1=Rmaxcosα=21.750×
0.71=15.380×
0.71=0kN;
（2）缆风绳自重力对井架产生的垂直分力
Tv1=19.69Tv2=50.93kNT2=Tv1sinα=19.69×
0.71=13.93Tv2sinα=50.93×
0.71=36.01kN
Tmax=T1+T2=15.38＋13.93=29.310.00＋36.01=36.01kN
采用Φ20.0020.00mm钢丝绳，K＇=0.3560.356,α=0.900.90，K=3.503.50
破断拉力总和F破=K＇D2Ro/1000=0.356×
20.002×
1570.00/1000=223.820.356×
1570.00/1000=223.82kN
钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=223.82×
0.90/3.50=57.55223.82×
0.90/3.50=57.55kN
钢丝绳承受拉力Tmax=29.31kN＜[P]=57.55kN,满足要求。
钢丝绳承受拉力Tmax=36.01kN＜[P]=57.55kN,满足要求。
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