贝雷架的检算单层与双层Word下载.docx
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（一）中间部分
（1）模板：
底模和横梁采用50kg/m2，内模和支架采用25kg/m2。
q1=（50+25）kg/m2=
（2）混凝土：
容重25KN/m3q2=25×
（+）=30KN/m（2m宽线荷载）
（3）人群机具：
q3=
（4）倾倒：
q4=
（5）振捣：
q5=
（6）其他荷载：
根据实际情况不考虑
贝雷架按简支梁计算，按3个双排单层
1、强度检算
荷载组合为1+2+3+4+5+6。
转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=30+++4+2）×
2=m，考虑倍安全系数q=×
=m。
Mmax=qL2/8=×
162/8=·
M
σmax=Mmax/W=×
3）×
103=90MPa<
[σ]=273MPa
贝雷梁6片（3个双排单层）满足要求。
2、刚度验算
荷载组合采用1+2+6，转化为２米宽度的纵向线荷载，所以
q=30+×
2=m，考虑倍安全系数：
q=×
=m
fmax=5ql4/384EI=5×
×
164/（384×
103=33.2mm<
L/400=16000/400=40mm，满足，
（二）腹板部分
侧模及支架采用25kg/m2，q1=
q2=25×
=m（2m宽线荷载）
贝雷架按简支梁计算，6个单排单层
q=+++4+2）×
2=67KN/m，考虑倍安全系数q=67×
σmax=Mmax/W=（×
6）×
103=MPa<
[σ]=273MPa满足。
q=+×
2=60KN/m，考虑倍安全系数：
q=60×
=78KN/m
78×
103=21.1mm<
L/400=16000/400=40mm，满足要求。
（三）翼板部分
q1=
=m（2.7m宽线荷载）
贝雷架按简支梁计算，按双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4
转化为2.5米宽度的纵向线荷载，所以
2=36KN/m，考虑倍安全系数q=36×
Mmax=qL2/8=×
σmax=Mmax/W=（×
3）×
103=>
[σ]=273MPa满足要求。
2=22KN/m，考虑倍安全系数：
q=22×
103=15.5mm<
由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果，加强跨中部分的临时支柱。
二、加强端部分
由于加强端部分贝雷架所受弯矩较小，所以以剪力作为检算条件。
施工荷载主要由钢筋混凝土自重q1、模板自重q2、贝雷桁架自重q3、施工荷载q4构成。
q1=593×
q2=（×
2+×
）×
2=KN/m
q3=×
6×
30/18=27KN/m（每片桁架节重）
q4=×
=m
支架承受的总荷载为：
q=q1+q2+q3+q4=m。
贝雷架所受最大剪力Qmax=1/2qL=
实际贝雷架为18排,故贝雷架容许剪力为[Q]=18×
=，满足要求
临时支柱的检算
跨中设置的临时支墩通过现场触探试验，原土层最大地基承载力为180Mpa，最小地基承载力为150Mpa，我们将原土层进行换填处理。
换填20cm厚的碎石垫层，然后再碎石垫层上再铺设×
0.6m的混凝土预制块作为临时支柱的基础，长度12.0m，碗口钢管支架上下安放底托和上托，上托安设100槽钢，碗口钢管支架底部相当于将安设在承台上，因检算后传到下面的力已很小，不再做检算。
附件2：
32m简支箱梁现浇双层支架系统力学检算
贝雷架的检算
现浇32m梁通桥（2006）2221-V（4.6m线间距）检算时根据通桥（2006）2221-V图进行。
三排双层W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4
双排双层W=14817.9cm3，I=2148588.8cm4
单层单排[M]=·
三排双层[M]=·
双排双层[M]=·
（+）=m（2m宽线荷载）
贝雷架按简支梁计算，按三排双层，W=22226.8cm3，I=3222883.2cm4
272/8=·
103=257MPa<
贝雷梁6片（三排双层）满足要求。
274/（384×
103=44.2mm<
L/400=27000/400=67.5mm，满足要求。
贝雷架按简支梁计算，按四排双层（2个双排双层），W=2×
=29635.8cm3，I=2×
=4297177.6cm4
Mmax=qL2/8=×
103=303MPa>
不满足，如考虑倍安全系数则σmax=303×
=268MPa，可满足要求。
103=60.6mm<
=20KN/m（2.5m宽线荷载）
转化为２.5米宽度的纵向线荷载，所以
q=20+++4+2）×
σmax=Mmax/W=×
103=284MPa>
不满足，如考虑倍安全系数则σmax=284×
=262MPa，可满足要求。
q=20+×
103=43.8mm<
由于受力的不均衡性和计算模式的局限性以及箱粱非均布荷载，跨中部分受弯变形较大，将可能出现横向不均匀变形，同时由于腹板部分按照分段计算安全系数较小，因此施工中要注意贝雷架的整体连接，以保证贝雷片的整体稳定，达到设计检算预想效果。
q1=788×
9×
36/27=m（每片桁架节重）
q=q1+q2+q3+q4=m。
贝雷架所受最大剪力Qmax=1/2qL=5063KN
=4413KN，考虑到临时结构容许应力提高倍，则[Q]=4413×
=5737KN
满足要求
钢管桩支墩的检算
一、分配横梁（I36b工字钢）
I36b工字钢W=1500cm3I=33800cm4每侧2根
由于模板下方木横梁已经分配一次荷载，所以I36b工字钢分配梁（计算长度L=12.5m）采用均布荷载，为简化计算，采用简支梁计算，最大跨按2.5m计，纵向承载长度为纵向长度的一半即13.5m计算。
考虑倍安全系数
8=·
m
σmax=Mmax/W=（1500×
2）×
103=137MPa>
[σ]=170MPa
（384×
33800×
103
=1.8mm<
L/400=6.2mm
二、钢管桩支墩
计算时视为支墩上每跨工字钢均为简支梁，且均受相同的均布荷载，则支墩的承载力为：
,,,,
钢管支墩按两端铰接的受压构件计算，计算按照横联长度L=2.0米计算；
Ф500×
10mm的普通焊管立杆截面几何特性
面积:
A=×
（5002-4802）/4=15386mm2
回转半径:
r=
/4=173.3mm
长细比:
λ=L/r=2000/=≤［λ］=100
钢管支架立杆按轴心受压进行强度计算
由λ=查表得ф=
［N］=ФA［σ］=×
15386×
215=2977KN
根据《客运专线铁路桥涵工程施工计算指南》规定，支架系统取倍的安全系数，所以钢管支架立杆按轴心受压容许承载力：
［N］=1984KN
各支墩承载力＜［N］满足要求
地基承载力
钢管支墩底部设钢板底座置于承台上，满足承载力要求，不再检算。
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