定向井理论知识Word格式.docx

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，其长度以VP表示。

当

与

同向时VP为正值，反向时为负值。

视平移是绘制垂直投影图的重要参数。

单位为m。

6．井斜角（HoleInclinationorHoleAngle）

井眼轴线上任一点的井眼方向线，与通过该点的重力线之间的夹角，称为该点处的“井斜角”。

以度为单位。

7．最大的井斜角（MaxinumHoleAngle）

“最大井斜角”有两种不同的意义。

对已钻成的实际井眼来说，全井所有的各个测点中，井斜角的最大值称为该点的“最大井斜角”。

在定向井的设计剖面中，其增斜井段的终止点处，井斜角值应该最大。

这就是通常所说的“最大井斜角”。

以“度”表示。

综上，无论设计剖面，还是实钻剖面，全井井斜角的最大值，称为该井的最大井斜角。

8．方位角（HoleDirection）

在以井眼轨迹上任一点为原点的平面坐标系中，以通过该点的正北方向线为始边，按顺时针方向旋转至该点处井眼方向线在水平面上的投影线为终边，其所转过的角度称为该点的方位角。

见图10—2（a）。

方位角还有另外一种表示方法。

即：

在井眼轨迹上任一点建立一个以该点为原点的水平面直角坐标系。

该点处井眼方位线与正北方位线或正南方位线的夹角、称为该点的“方位角”，也称“井斜方位角”。

这种表示方法，井斜方位角均不大于90℃，如图10—2（b）所示。

9．磁偏角（Declination）

在某一地区内，其磁北极方向线与地理北极方位线之间的夹角，称为该地区的“磁偏角”。

磁偏角的计量方法是以地理北极方向线为始边，以磁北极方向线为终边，顺时针为正值，逆时针为负值，转过的角度值即为磁偏角的数值。

磁偏角的正值为东磁偏角，负值为西磁偏角。

10．磁方位校正

用磁性测斜仪测得的方位角称为磁方位角。

它是以磁北方位线为基准的。

由于大地磁场随着地理位置和时间在不断变化，所以需要以地理真北方位线为基准进行校正。

这种校正称为磁方位校正。

校正后的磁偏角计算方法是：

磁方位角值加上该地区的磁偏角。

11．造斜点（KickOffPoint）

在定向井中，开始定向造斜的位置叫“造斜点”。

通常以开始定向造斜的井深来表示。

12．井斜变化率

单位井段内井斜角的改变速度称为“井斜变化率”。

通常以两测点间井斜角的变化量与两测点间井段的长度的比值表示。

常用单位是：

°

／10m，°

／25m和°

／100m。

井斜变化率的公式如下：

13．方位变化率

单位井段内方位角的变化值，称为方位变化率。

通常以两测点间方位角的变化量与两测点间井段长度的比值表示。

常用单位有：

／100m。

其计算公式如下：

14．造斜率

造斜率表示了造斜工具的造斜能力。

其值等于用该造斜工具所钻出的井段的井眼曲率。

不等于井眼变化率。

15．增（降）斜率

指的是增（降）斜井段的井斜变化率。

其井斜变化为正值时为增斜率。

负值为降斜率。

16．全角变化率（DoglegSeventy）

“全角变化率”，“狗腿严重度”，“井眼曲率”，都是相同的意义。

指的是在单位井段内井眼前进的方向在三维空间内的角度变化。

它即包含了井斜角的变化又包含着方位角的变化。

其计量单位为：

／25m。

17．增斜段

井斜角随井深增加的井段，称增斜段。

如图10—3所示。

18．稳斜段

井斜角保持不变的井段，称为稳斜段。

19．降斜段

井斜角随着井深的增加而逐渐减小的井段称为降斜段。

20．目标点（Target）

设计规定的、必须钻达的地层位置，称为目标点。

通常是以地面井口为坐标原点的空间坐标系的坐标值来表示。

21．靶区半径

允许实钻井眼轨迹偏离设计目标点的水平距离，称为靶区半径。

所谓靶区，就是在目标点所在的水平面上，以目标点为圆心，以靶区半径为半径的一个圆面积。

靶区半径的大小，根据勘探开发的需要或钻井的目的而定。

22．靶心距

在靶区平面上，实钻井眼轴线与目标点之间的距离，称为靶心距。

23．工具面（ToolFace）

在造斜钻具组合中，由弯曲工具的两个轴线所决定的那个平面，称为工具面。

24．反扭角

使用井底马达带弯接头进行定向造斜或扭方位时，动力钻具启动前的工具面与启动后且加压钻进时的工具面之间的夹角，称为反扭角。

反扭角总是使工具面逆时针转动。

24．高边（HighSide）

定向井的井底是个呈倾斜状态的圆平面。

称为井底圆。

井底圆上的最高点称为高边。

从井底圆心至高边之间的连线所指的方向，称为井底的“高边方向”。

高边方向上的水平投影称为高边方位。

即井底的方位。

26．工具面角（ToolFaceAngle）

工具面角是表示造斜工具下到井底后，工具面所在的位置的参数。

工具面角有两种表示方法：

一种是以高边为基准（HighSideMode），一种是以磁北为基准（MagneticMode）。

高边基准工具面角，简称高边工具角。

是指高边方向线为始边，顺时针转到工具面与井底圆平面的交线上所转过的角度。

由于高边方向线在水平面上的投影，即为井底方位线，所以，若以正北方位线为始边，顺时针转到井底方位线上所转过的角度，即为井底方位角。

磁北基准工具面角（简称磁北工具面角），等于高边工具面角加上井底方位角。

27．定向角

定向角是定向工具面角的简称。

在定向造斜或扭方位钻进时，当启动井下马达之后，工具面所处的位置，用工具面角表示，即为定向工具面角。

定向角可用高边工具面角表示。

也可用磁北工具面角表示。

定向角与我国的现场常用的“装置角”词，意义和计算方法均相同。

在定向造斜或扭方位之前，根据定向造斜或扭方位的要求，计算出所需要的定向角，这是预计的定向角。

在实钻的过程中，由于各种因素的影响，实际的定向角与预计的定向角不一定完全相符。

在使用随钻测斜仪器的情况下，可以调整工具面，使实钻定向角与预计定向角基本相符。

28．安置角（Too1FaceSetting）

安置角是安置工具面角的简称。

在定向造斜和扭方位钻进时，当启动井下动力钻具之前，将工具面安置的位置，以工具面角表示，即为安置工具面角。

安置角在数值上，等于定向角加反扭角。

安置角、定向角、反扭角以及井底方位角之间的关系可用图10—4所示。

二、设计依据

1．钻定向井的目的

定向井、丛式井设计首先要保证实现钻井目的。

这是定向井设计的主要依据和基本原则。

设计人员应根据不同的钻探目的对设计井的井身剖面类型、井身结构、泥浆类型、完井方法等进行合理设计。

以利于安全、优质、快速钻井。

定向钻井的应用范围见图10一5。

例如，钻井目的是开发裂缝性油层或低渗透油、气层，为了增加油气层的裸露面积，达到增加产量，提高采收率的目的，可设计成水平井，多底井或大斜度井（见图10—6）。

又如，救援井的目的是为了制服井喷和灭火，保护油、气资源。

救援井的设计应充分体现其目的：

第一，目标点的层位选择合理。

第二，靶区半径小（不大于10m），中靶要求高。

第三，尽可能选择比较简单的井身剖面类型，以减小井眼轨迹控制和施工难度，加快钻井速度，缩短事故井的失控时间。

第四，井身结构设计，并控措施及下部钻具组合应满足当钻达目标靶区，实现两个井眼（救援井与事故井）联通后进行疏通、压井、封堵的施工要求等。

对于在构造完整、圈闭好的油藏，钻定向井、丛式井应按照开发井网的布置要求。

一般多设计成三段制或五段制剖面。

2．设计基本数据

地面井位坐标、地下目标点坐标和目的层垂直深度是进行定向井、丛式井设计的基本数据。

根据这些基本数据，通过坐标换算，可计算出设计方位角和设计水平位移。

此外，造斜点位置，最大井斜角（常规定向井取15°

～45°

）和最大井眼曲率也是剖面设计的主要数据。

这些数据需根据现场经验和统计资料确定。

3．地质条件

作定向井、丛式井设计时，应详细了解该地区的各种地质情况。

如：

地质分层、岩性、地层压力、地层倾角、倾向、断层等。

还要了解地层的造斜特性，井斜方位漂移等情况。

对本区内已钻井的资料进行分析，是获取此类资料的重要手段。

对于有多套含油气层系，且富集性好，产能高的复式断块油田，采用多目标井。

要掌握断层位置和沿断层油气层分布范围，使设计的筒式靶区控制在多油层系范围之内。

4．地面条件

地面条件是定向井、丛式井设计的重要依据，选择井位和平台位置，平台个数，都应根据地面条件对比优选，还要考虑交通、采油，油气集输等方面的需要。

在海上钻井平台、浅海人工岛或陆地油田钻丛式井，应根据油田开发方案和井冈布置，优选丛式井平台位置和每一个平台上的井数，确定最佳平台个数、平台位置及每一个平台上的井数，力求布置合理。

同一个平台上的丛式井地下井位坐标应成组下达。

设计人员应根据各井的位移、方位、目标点垂深和井口间距选择合理的井身剖面形状，确定钻井顺序，制定防碰措施。

三、定向井设计

井身剖面设计

1）剖面类型

定向井的井身剖面有多种多样。

如图10—7所示。

各种定向井剖面的用途见表10—l。

常用的剖面有两种：

即三段制（“J”）剖面和五段制（“s”）剖面。

悬链线剖面、二次抛物线剖面，水平井剖面等（目前国内用得较少）。

图10—7中所示的为各种定向井井身剖面类型，定向井工程设计人员可根据钻井目的、地质要求等具体情况，选用合适的剖面类型，进行定向井设计。

按定向井设计井身剖面在空间坐标系中的几何形状，又可分为两维定向井剖面和三维定向井剖面两大类。

二维定向井剖面是指设计井眼轴线仅在设计方位线所在的铅垂平面上变化的井。

三维定向井剖面是指在设计的井身剖面上，即有井斜角的变化又有方位角的变化。

三维定向井常用于在地面井口位置与设计目标点之间的铅垂平面内，存在着井眼难于直接通过的障碍物（如：

已钻的井眼，盐丘、气预等），设计井需要绕过障碍钻达目标点。

因此，又叫作三维绕障井（见图10—8）。

2）井深剖面设计原则

①根据油田勘探，开发布置要求，保证实现钻井目的。

②根据油田的构造特征，油气产状，有利于提高油、气产量和采收率，改善投资效益。

③在选择造斜点、井眼曲率、最大井斜角等参数时，应有利于钻井，采油和修井作业。

④在满足钻井目的的前提下，应尽可能选择比较简单的剖面类型，力求使设计的斜井深最短，以减小井眼轨迹控制的难度和钻井工作量，有利于安全、快速钻井，降低钻井成本。

3）剖面设计中有关因素的选择

（l）造斜点选择

①造斜点应选在比较稳定的地层，避免在岩石破碎带，漏失地层，流砂层或容易坍塌等复杂地层定向造斜，以免出现井下复杂情况，影响定向施工。

②应选在可钻性较均匀的地层。

避免在硬夹层定向造斜。

③造斜点的深度应根据设计井的垂直井深，水平位移和选用的剖面类型决定，并要考虑满足采油工艺的需要。

设计垂深大、位移小的定向井时，应采用深层定向造斜，以简化井身结构和强化直井段钻井措施，加快钻井速度。

在设计垂深小，位移大的定向井时，则应提高造斜点的位置，在浅层定向造斜，即可减少定向施工的工作量，又可满足大水平位移的要求。

④在井眼方位漂移严重的地层钻定向井，选择造斜点位置时应尽可能使斜井段避开方位自然漂移大的地层或利用井眼方位漂移的规律钻达目标点。

（2）最大井斜角

大量定向钻井的实践证明，井斜角小于15°

方位不稳定，容易漂移。

井斜角大于45°

测井和完井作业施工难度较大，扭方位困难，转盘扭矩大，并易发生井壁坍塌等现象。

所以，一般认为常规定向井的最大井斜角尽可能控制在15°

～45°

范围内。

（3）井眼曲率

在定向钻井中，井眼曲率是一个很重要的参数。

井眼曲率过大会给钻井、采油和修井作业造成困难。

因此，在定向钻井中应控制井眼曲率的最大值，一般取5°

～12°

／100m，最大不超过16°

根据大量定向钻井的实践，常规定向井井眼曲率的选择范围是：

①井下动力钻具造斜井段的造斜率取：

5°

～16°

②转盘钻增斜井段的增斜率取：

4°

～8°

③转盘钻降斜段利用钟摆钻具或光钻挺的降斜率取：

6°

～2°

当然，井眼曲率也不宜过小。

这是因为井眼曲率限制太小，会增加动力钻具造斜井段、扭方位井段和增（降）斜井段的井眼长度，从而增大了井眼轨迹控制的工作量。

影响钻井速度。

为了保证造斜钻具和套管安全，顺利下井，必须对设计剖面的井眼曲率进行校核。

应该使井身剖面的最大井眼曲率小于井下马达组合和下井套管抗弯曲强度允许的最大曲率值。

井下马达定向造斜及扭方位井段的井眼曲率Km应满足下式：

下井套管允许的最大井眼曲率Km应满足下式：

4）井身剖面的设计方法

定向井井身剖面的设计方法大致可归纳为图板法、作图法、解析法三种。

（l）图板法

采用图板法进行井身剖面设计需要预先制作出不同增斜率和不同降斜率的各种标准曲线图板。

然后根据设计井的剖面类型以及垂直井深和水平位移等参数。

选用合适的曲线图板进行查算。

设计三段制井身剖面，只需要一张增斜曲率图板。

在图板上找出造斜点以下斜井段的垂增与设计水平位移的交点，即可从图上读出最大井斜角的近似值，井身剖面的其它参数也可以近似地在图板和附表上查算出来。

图板法只适用于三段制和“S”型（四段制和五段制）剖面。

（2）作图法

作图法是根据已给出的条件，应用平面几何作图的原理，画出符合设计要求的井身剖面图。

由于计算机在石油现场的广泛应用，上述两种井身剖面设计方法在我国已很少采用。

所以本节将重点介绍解析法。

（3）解析法

解析法是根据给出的设计条件，应用解析公式计算出剖面上各井段的所有井身参数的井身设计方法。

在使用计算机的条件下；

还可同时绘出设计井身的垂直投影图和水平投影图。

解析法进行井身剖面设计所用公式如下。

b．各井段的井身计算

C．设计计算中特殊情况的处理

①当

时，表示该井没有稳斜段，此时可由下面四个公式中任一个公式来求最大井斜角

②当2R0－S0＝0时，可用下式求最大井斜角

③当H20＋S20－2R0S0＜0时，说明此种剖面不存在，此时应该改变设计条件，改变造斜点深度，增斜率和降斜率或改变目标点坐标。

井身剖面设计计算结果应整理列表，并校核井身长度和各井段井身参数，是否符合设计要求，还应校核井眼曲率，井身剖面最大曲率应小于动力钻具和下井套管抗弯曲强度允许的最大曲率。

应用计算机程序进行井身剖面设计时，设计结果列表和绘图均可由打印机和绘图仪自动完成。

（4）设计方法举例

“直一增一稳”三段制井身剖面和“直一增一稳一降一稳”五段制井身剖面是现场常用的，有代表性的剖面类型。

下面以两种剖面为例说明定向井井身剖面设计方法。

例1某定向井设计全井垂深H＝2000m，总水平位移S＝600m，设计方位角φ为120°

，上部地层300m至350m是流砂层，1000m至1050m有一高压水层，作出井身剖面设计。

①根据提供的地质资料，在进行剖面设计时，设法使动力钻具造斜井段、增斜井段避开流砂层和高压水层。

②对于钻井工艺及其它限制条件，在满足①项条件的前提下，应选择较简单的剖面类型。

③剖面类型选用“直一增一稳”三段制井身剖面。

此种剖面简单，地面井口至目标点的井身长度短，有利于加快钻井速度。

④选择造斜点。

根据垂直井深和水平位移的关系；

造斜点应选在350m至1000m之间。

如选在1050m以下，会使井斜角太大，是不合理的。

用300m至350m是疏砂层，在井海棉构设计时应用套管封固，以利于定向造斜，防止流砂层漏失，垮塌等复杂情况出现。

造斜点应选在套管鞋以下不少于50m的地方为宜。

因此，造斜点与井口之间井眼长度不应小于450m。

又因1000m至1050m是高压水层，为了下部井段能顺利钻进，也应考虑下入一层中间套管封住高压水层。

为了减少井下复杂情况和有利于定向井井眼轨迹控制，在进行套管程序设计时，应避免套管鞋在井眼曲率较大的井段，中间套管的下入深度应进入稳斜井段150m左右为宜。

在考虑上述因素后，造斜点的位置应在高压水层以上不少于400m处，也就是造斜点与井口之间的井眼长度不应大于600m。

经过上述的分析，我们发现造斜点应选在450m至600m之间。

那么，我们就可以把造斜点确定在500m处，是比较合理的。

⑤选择造斜率K为7°

根据造斜率计算造斜井段的曲率半径R。

⑥计算最大井斜角

。

其公式如下：

整理计算结果得表10—2。

例1某定向井设计全井垂深H＝2500m，总水平位移S＝1380m，要求垂深在1500m处，水平位移860～890m，

＝15°

井口坐标：

X：

4286107Y：

20548829.9

井底坐标：

4286220Y：

20549630

试设计成“S型”井眼。

①选定造斜点：

HZ＝450m，增斜率K1＝7°

／100m降斜率K2＝4°

／100m，ΔHXZ＝300m。

②求设计方位角θ。

③求最大井斜角

计算当

＝54°

32′时，垂深1500m处的位移S：

符合设计垂深1500m处位移860～890m的条件，故

＝54°

32ˊ是可取的。

④各井段计算。

整理计算结果得表10—3。

⑤井眼曲率校核（略）

2．井身结构设计

定向井与直井相比，其最大特点是井身剖面形状种类多，井斜角大，井眼曲率大，钻井工艺复杂。

因此，在进行定向井井身结构设计时应针对定向井的特点合理设计。

本节只讨论与定向钻井工艺有关的钻头程序和套管程序的设计原则。

l）套管程序设计原则

①根据地质情况并结合井身剖面类型确定套管程序。

②有利于井眼轨迹控制。

每一层套管的套管鞋位置应避开井眼曲率大的井段。

常规定向井的直井段的最后一层套管鞋距造斜点的井身长度应不小于50m。

进入斜井段的中间套管（技术套管）的套管鞋位置处在斜直井段为宜。

并距离增（降）斜井段与斜直井段分界点不少于150m。

2）常规定向井常用套管程序（供设计人员参考）

3．常用钻具组合及钻井参数设计

定向井常用的钻具组合，按其用途可以分为：

弯接头带井下马达造斜钻具，增斜钻具、增斜钻具、微增斜钻具和降斜钻具五种钻具组合。

根据设计井每个井段剖面形状，选用合理的下部钻具组合和相应的钻井参数，使钻出的井眼沿设计井眼轨迹前进，这是定向井井眼轨迹控制的重要手段。

下面分别讨论定向井下部钻具受力分析和各种不同用途的下部钻具组合。

l）定向井井眼轨迹控制基本原理

定向井钻井进尺大部分是用转盘钻井方式完成的。

因此，掌握转盘钻井井眼轨迹控制原理具有重要意义。

（1）影响定向井井眼轨迹的因素

影响定向井井眼轨迹的主要因素有：

地质因素；

岩石可钻性，不均匀性及其各向异性，地应力以及地层倾角和倾向等；

下部钻柱组合、钻井参数；

钻头类型及与地层的相互作用。

井眼轨迹变化是上述诸因素互相作用和平衡的结果。

井眼轨迹模拟程序国内外仍处于研究阶段，目前还没有可以通用的数学力学模型能反映井眼轨迹与上述因素之间的函数关系。

目前可以应用的是用地区经验预测井眼轨迹的模型。

现场应用办法仍是掌握各单项因素影响的规律，在施工中，利用随钻测量及地区经验调整下部钻具组合和钻井参数。

（2）下部钻柱力学性能及其对井眼轨迹的影响

前述影响井眼轨迹的地质因素是客观存在的。

钻头类型及结构特征一般是从提高钻速的目的来考虑，从轨迹控制方面来考虑钻头尚无充分选择的余地。

因此，下部钻柱组合和钻井参数是井眼轨迹控制的基本可控因素。

a．下部钻柱组合的基本力学特征量

任何下部钻柱组合的力学性能都要集中反映在钻头上，表示下部钻柱组合力学性能的基本特征量是：

①钻头侧向力特征量，分解为：

井斜力，Fy；

方位力，FX。

②钻头转角，分解为：

倾角，θ；

扭转角，γ。

图10—9为上述各特征量定义的示意图。

A向1和A向2分别表示从上向下看井底时的钻头侧向力和钻头轴线投影；

井斜力Fy沿井眼高边方向线，即井底处井眼轴线所在垂直平面与井底平面的交线，Fy为正，表示指向井眼上侧，反之表示指向井眼下侧。

Fy反应增斜或降斜趋势。

方位力Fx在井底平面内与Fy垂直。

该力在高边方位右侧时表示增方位趋势，左侧为减方位趋势。

钻头倾角θ为井底井眼轴线的切线与钻头偏转轴线之间的夹角。

正的为钻头向上翘。

钻头扭转角γ为钻头偏转轴线与前述高边方位线之间的夹角。

不同类型的钻具组合的上述特征量对其性能的影响差别很大。

由于钻柱转动，上述特征量是脉动的，即受钻柱运动状态的影响。

对多稳定器的稳斜钻具组合，侧向力是主要的，钻头转角很小。

因此，可以只按侧向力来调整钻具组合。

对增斜钻具，钻头侧向力很大（103至104N），因此，侧向力起控制作用，转角影响次之。

对降斜钻具，钻头侧向力和转角同等重要，对常规定向井钻具，钻头侧向力指向井眼下侧。

而钻头向上翘，即向上偏转。

因此，降斜钻具的性能决定于井斜角、钻压和钟摆长度之间的平衡关系。

降斜钻具可降斜，增斜或稳斜。

b．影响下部钻柱组合性能的基本参数

影响下部钻柱性能的参数很多，按显著性排列的顺序是：

①稳定器位置和个数——决定钻柱组合类型的基本参数；

②稳定器直径或稳定器与井眼的间隙；

③原井眼曲率——井斜变化率和方位变化率；

④井斜角；

⑤钻压；

⑥钻挺刚度；