一里阳光施工电梯接料平台改后汇编Word下载.docx

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3.《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；

4.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011中国建筑工业出版社；

5.《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91

6.《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；

7.《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；

8.《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；

9.本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。

三、脚手架搭设参数

悬挑式接料平台钢管脚手架搭设参数一览表

搭设部位

主楼

每段悬挑架搭设高度

18m

脚手架类型

悬挑式钢管扣件式外脚手架（钢管、扣件检测合格后方可投入使用）

施工荷载

2.5KN/㎡.

搭设材料

钢管

ф48×

3.0，壁厚不小于3.0mm

扣件

可锻铸铁制作

脚手板

木方、胶合板

密目网

密目式安全网

搭设参数

立杆纵距

1.50m

立杆横距

0.75m

立杆步距

1.80m

脚手片

层层满铺

连墙件连接方式

连墙件拉结楼板预埋钢管、剪力墙穿墙孔直径30螺杆、预埋钢板加膨胀螺栓

连墙件间距

竖向间距：

每层梁标高处设置，间距为3m；

水平方向：

2跨（3.00m）,菱形布置，转角部位加密。

双立杆高度

剪刀撑

脚手架的剪刀撑从底部边角开始从长度和高度方向连续设置至顶部。

每道剪刀撑宽度不小于2跨，且不小于5m，斜杆与地面的倾角在45°

~60°

之间。

扫地杆

设置纵、横向扫地杆。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。

横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

悬挑梁

选用16#工字钢,上部焊接L=100Φ25钢筋，便于钢管插入。

反拉钢丝绳

挑梁斜拉绳选择为6×

19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，（直径见图），拉环采用ф18圆钢。

落地式接料平台钢管脚手架搭设参数一览表

搭设高度

24m

2.5KN/㎡，施工二层

1、搭设方式与主要参数

1）悬挑架采用16号工字钢作为水平挑梁。

2）双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.5M,立杆的横距0.75米，立杆的步距1.5米。

悬挑长度：

建筑物外悬挑段长度为0.80m，建筑物内锚固段长度2.2米。

并设置2根斜拉钢丝绳反拉（一条进行受力计算，一条作为安全受力储备），挑梁斜拉绳选择为6×

19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径14.0mm。

工字钢穿过剪力墙及锚固在剪力墙中时，工字钢布置不得影响结构钢筋位置，连梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁上最多布置2根立杆。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.8米。

拉杆采用钢丝绳。

并且工字钢穿过剪力墙位置处得剪力墙开洞按照图纸、规范关于剪力墙开洞要求设置洞口补强钢筋，保证结构不受影响。

3）工字钢水平间距1.5m,立杆下均设置工字钢。

悬挑式脚手架采用每间隔六层悬挑一次，具体的悬挑架设置详见上表。

4）作为安全储备，悬挑端用Φ14的钢丝绳拉吊于上层楼面梁内进行斜拉，对于阳台及转角处悬挑端外伸过长部位分别用两根钢丝绳（钢丝绳采用6×

19+1，公称抗拉强度1400Mpa）拉吊于上层楼面梁内进行斜拉卸荷，内立杆处工字钢底部钢丝绳作为保险绳。

楼面梁内预埋圆钢Φ20的吊环，每个钢丝绳的绳头不少于3个卡扣卡紧，每个卡扣间隔15cm,尾部卡扣离绳头预留15cm.卡盖朝主绳安装，并用绳卡葫芦收紧固定。

5）脚手架搭设最高点总高度为92m。

脚手架用ф48×

3.0钢管（壁厚不得小于3.0mm）和扣件搭设成双排架，其立杆横距为0.80m，纵距为1.5m，步距为1.8m，。

6）脚手架立杆下部支承在工字钢上，上部焊接L=100Φ25钢筋，便于钢管插入，然后在组成的钢架上与普通外架一样搭设上部架体。

7）连墙件设置，在80m以下每层每隔2跨进行设置，竖向间距2.8m，水平间距3.0m。

有框架梁的位置，采用预埋钢管，用钢管扣件连接进行设置连墙件；

80m以上每层每隔2跨进行设置，竖向间距2.8m，水平间距1.5m。

有框架梁的位置，采用预埋钢管，用钢管扣件（采用双扣件）连接进行设置连墙件，剪力墙处采用预埋钢板（100*100*10mm的钢板）与钢管焊接进行连接进行设置连墙件，连接构造详见附图。

扣件拧紧力矩满足规范要求，钢管、扣件经检测合格后方可投入使用。

8）里立杆离墙面大于0m，需要在临边洞口搭设钢管围护，并设置填芯杆保证临边结构安全。

9）在结构操作层，也需铺一层防滑条模板；

考虑到脚手架搭设高度应比施工层高一步架，挑架施工中搭设临时围护，保证施工安全。

施工完成后采用模板进行硬质隔离的全封闭措施。

10）立杆离底部200mm处设扫地杆。

11）水平钢梁与楼板压点采用2Φ20圆钢拉环（拉环间距500mm），拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

此外为稳定挑梁的位置，在挑梁支点处（即楼板封口梁处）再预埋一根圆钢20的钢筋锚卡。

结构转角等预埋锚卡较多的地方，楼板面配筋增加锚卡的抗拉筋（Φ10@100，上下双层双向，L=1.0m），防止砼面被拉裂。

挑梁布置时避免影响结构钢筋的位置。

12）各栋楼的人货电梯布置详平面布置图。

施工电梯通道与外墙脚手架系统分离。

13）大模板施工与悬挑工字钢作业层得施工工序安排：

悬挑工字钢施工作业层施工过程中，平直段部位，即在楼板上设置工字钢，并搭设悬挑式脚手架，如若遇到剪力墙时，事先进行剪力墙砼浇捣过程中，在工字钢穿剪力墙部位设置预留空洞，带剪力墙模板拆除后在设置工字钢并搭设悬挑式脚手架；

对于转交部位，因预先将其下一层脚手架搭设至本层施工作业部位，满足安全防护要求，再在工字钢穿剪力墙部位设置预留空洞，带剪力墙模板拆除后在设置工字钢并搭设悬挑式脚手架。

14）对于楼层预留洞口处，应当在洞口四周搭设钢管防护架，设置临边围护，并且采用模板对每层洞口进行全封闭处理。

对于施工升降机接料平台处，外脚手架与施工升降机接料平台架体分开设置，并且外脚手架在施工升降机接料平台按照脚手架开洞口进行架体搭设，脚手架边设置Z字撑保证临边架体安全。

四、料台材料准备与搭设要求

1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。

其强度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性。

2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规范中第3项的规定，采用的钢管类型应为国家标准

48.0×

3.5，但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按

48×

3.0；

有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。

3、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设置刚性连接，不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。

料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。

4、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。

横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置1～2根填芯，但不得大于250mm。

5、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应设置与立杆相平行的负立杆间距不得大于200mm，负立杆的对接扣件应错开安全门装置位置（安全门由专业厂家制作），开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。

6、料台平台板采用木板填铺，（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。

7、料台两侧与建筑物层层预埋钢管，进行刚性拉接，连接点每步料台不能拆除。

8、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专人指挥，确保其料台的安全性。

9、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；

如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。

五、料台计算

料台的整体稳定计算简化为对立柱整体稳定的计算，而立柱的整体稳定计算按轴心受力格构力压杆计算，其中格构力压杆由内、外排立柱及横向水平组成。

对基本风压小于0.25KN/m2地区，构造符合规范规定时，可不考虑荷载的作用。

1、荷载的规定

（1）恒载：

包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、栏杆、料台脚手板、扣件等构件的重量，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.2分项系数。

（2）活载：

包括物料、推车、作业人员等重量，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.4的分项系数。

（3）基础：

落于地下室顶板上。

基础所在的楼板下方应设置回顶，回顶脚手架的立杆间距、步距同上方平台脚手架。

悬挑式人货电梯接料平台计算书

钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:

双排脚手架，搭设高度18米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.75米，内排架距离结构0米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为

3.0，

连墙件采用每层每跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设10层计算。

栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。

脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数2.0900，体型系数0.8720。

悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度0.80米，建筑物内锚固段长度2.20米。

悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物0.70m。

一、大横杆的计算

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×

0.750/2=0.056kN/m

活荷载标准值Q=3.000×

0.750/2=1.125kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×

0.038+1.2×

0.056=0.114kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×

1.125=1.575kN/m

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

跨中最大弯矩为

M1=（0.08×

0.114+0.10×

1.575）×

1.5002=0.375kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

支座最大弯矩为

M2=-（0.10×

0.114+0.117×

1.5002=-0.440kN.m

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.440×

106/4491.0=98.013N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.挠度计算

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

计算公式如下:

静荷载标准值q1=0.038+0.056=0.095kN/m

活荷载标准值q2=1.125kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=（0.677×

0.095+0.990×

1.125）×

1500.04/（100×

2.06×

105×

107780.0）=2.686mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

二、小横杆的计算

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值P1=0.038×

1.500=0.058kN

0.750×

1.500/2=0.084kN

1.500/2=1.688kN

荷载的计算值P=1.2×

0.058+1.2×

0.084+1.4×

1.688=2.533kN

小横杆计算简图

2.抗弯强度计算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=（1.2×

0.038）×

0.7502/8+2.533×

0.750/4=0.478kN.m

=0.478×

106/4491.0=106.469N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×

0.038×

750.004/（384×

2.060×

107780.000）=0.01mm

集中荷载标准值P=0.058+0.084+1.688=1.829kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V2=1829.475×

750.0×

750.0/（48×

107780.0）=0.724mm

最大挠度和

V=V1+V2=0.731mm

小横杆的最大挠度小于750.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:

R≤Rc

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×

0.750=0.029kN

荷载的计算值R=1.2×

0.029+1.2×

1.688=2.498kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:

单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；

本例为0.1195

NG1=0.120×

19.600=2.342kN

（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）；

本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×

10×

1.500×

（0.750+0.300）/2=1.181kN

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）；

本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×

10/2=1.125kN

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；

0.010

NG4=0.010×

19.600=0.294kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.942kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×

2×

0.750/2=3.375kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

其中W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表D.4的规定采用：

W0=0.350

Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）附录表7.2.1的规定采用：

Uz=2.090

Us——风荷载体型系数：

Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×

0.350×

2.090×

0.872=0.447kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×

1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×

4.942+0.85×

1.4×

3.375=9.947kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

4.942+1.4×

3.375=10.656kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×

1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值（kN/m2）；

la——立杆的纵距（m）；

h——立杆的步距（m）。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×

0.447×

1.500/10=0.179kN.m

五、立杆的稳定性计算

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.656kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度（m）,由公式l0=kuh确定，l0=1.155×

1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3；

——由长细比，为2599/16=163；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；

——钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；

经计算得到

=10656/（0.27×

424）=93.717N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

<

[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.947kN；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.179kN.m；

=9947/（0.27×

424）+179000/4491=127.414N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算

六、连墙件的计算

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

Nl=Nlw+No

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN），应按照下式计算：

Nlw=1.4×

wk×

Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.447kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×

3.00=9.000m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）；

No=5.000

经计算得到Nlw=5.626kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.626kN

连墙件轴向力设计值Nf=

A[f]

其中

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到

=0.95；

A=4.24cm2；

[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>

Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件双扣件连接示意图

七、悬挑梁的受力计算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为750mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1700mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=