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层间位移角：
墙、柱层间位移与层高的比值。
最大层间位移角：
墙、柱层间位移角的最大值。
平均层间位移角：
墙、柱层间位移角的最大值与最小值之和除2。
控制目的:
高层建筑层数多，高度大，为了保证高层建筑结构具有必要的刚度，应对其最大位移和层间位移加以控制，主要目的有以下几点：
1．保证主体结构基本处于弹性受力状态,避免混凝土墙柱出现裂缝,控制楼面梁板的裂缝数量,宽度。
2．保证填充墙,隔墙,幕墙等非结构构件的完好,避免产生明显的损坏。
3．控制结构平面规则性，以免形成扭转，对结构产生不利影响。
结构位移输出文件（WDISP.OUT）
Max-（X）、Max-（Y）----最大X、Y向位移。
（mm）
Ave-（X）、Ave-（Y）----X、Y平均位移。
Max-Dx，Max-Dy
:
X,Y方向的最大层间位移
Ave-Dx，Ave-Dy
X,Y方向的平均层间位移
Ratio-（X）、Ratio-（Y）----X、Y向最大位移与平均位移的比值。
Ratio-Dx,Ratio-Dy
最大层间位移与平均层间位移的比值
即要求：
Ratio-（X）=Max-（X）/Ave-（X）
最好<
1.2
不能超过1.5
Ratio-Dx=Max-Dx/Ave-Dx
Y方向相同
电算结果的判别与调整要点:
1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震作用；
有时一般都要考虑双向地震作用，除了算位移比时
2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心；
3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时，应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭转影响
4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。
构件设计与位移信息不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼板进行构件分析。
5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生在结构单元的边角部位。
二、周期比控制
新高规的4.3.5条规定，结构扭转为主的第一周期Tt与平动为主的第一周期T1
之比，A级高度高层建筑不应大于0.9；
B级高度高层建筑、混合结构高层建筑及复杂高层建筑不应大于0.85。
（抗归中没有明确提出该概念，所以多层时该控制指标可以适当放松，但一般不大于1.0。
）
周期比:
即结构扭转为主的第一自振周期（也称第一扭振周期）Tt与平动为主的第一自振周期（也称第一侧振周期）T1的比值。
周期比主要控制结构扭转效应，减小扭转对结构产生的不利影响，使结构的抗扭刚度不能太弱。
因为当两者接近时,由于振动藕连的影响,结构的扭转效应将明显增大。
对于通常的规则单塔楼结构，如下验算周期比:
1）
根据各振型的平动系数大于0.5，还是扭转系数大于0.5，区分出各振型是扭转振型还是平动振型
2）
通常周期最长的扭转振型对应的就是第一扭转周期Tt，周期最长的平动振型对应的就是第一平动周期T1
3）
对照“结构整体空间振动简图”，考察第一扭转/平动周期是否引起整体振动，如果仅是局部振动，不是第一扭转/平动周期。
再考察下一个次长周期。
4）
考察第一平动周期的基底剪力比是否为最大
5）
计算Tt/T1，看是否超过0.9（0.85）
多塔结构周期比：
对于多塔楼结构，不能直接按上面的方法验算，而应该将多塔结构切分成多个单塔，按多个单塔结构分别计算。
周期、地震力与振型输出文件（WZQ.OUT）
考虑扭转耦联时的振动周期（秒）、X,Y方向的平动系数、扭转系数
振型号
周期
转角
平动系数（X+Y）
扭转系数
1
0.6306
110.18
0.99（0.12+0.88）
0.01
2
0.6144
21.19
0.95（0.82+0.12）
0.05
3
0.4248
2.39
0.06（0.06+0.00）
0.94
4
0.1876
174.52
0.96（0.95+0.01）
0.04
5
0.1718
85.00
1.00（0.01+0.99）
0.00
6
0.1355
5.03
0.05（0.05+0.00）
0.95
7
0.0994
177.15
0.97（0.97+0.00）
0.03
8
0.0849
87.63
1.00（0.00+1.00）
9
0.0752
12.73
0.03（0.03+0.00）
0.97
X方向的有效质量系数:
97.72%
Y方向的有效质量系数:
96.71%
0.4248/0.6306=0.67
<
0.9
97.72%
96.71%
>
90%
说明无需再增加振型计算
1.
对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型，但对于刚度不均匀的复杂结构，上述规律不一定存在。
总之在高层结构设计中，使得扭转振型不应靠前，以减小震害。
SATWE程序中给出了各振型对基底剪力贡献比例的计算功能,通过参数Ratio（振型的基底剪力占总基底剪力的百分比）可以判断出那个振型是X方向或Y方向的主振型，并可查看以及每个振型对基底剪力的贡献大小。
2.
振型分解反应谱法分析计算周期，地震力时，还应注意两个问题，即计算模型的选择与振型数的确定。
一般来说，当全楼作刚性楼板假定后，计算时宜选择“侧刚模型”进行计算。
而当结构定义有弹性楼板时则应选择“总刚模型”进行计算较为合理。
至于振型数的确定，应按上述[高规]5.1.13条执行，振型数是否足够，应以计算振型数使振型参与质量不小于总质量的90%作为唯一的条件进行判别。
（[耦联]取3的倍数，且≤3倍层数，[非耦联]取≤层数，直到参与计算振型的[有效质量系数]≥90％）
3.
如同位移比的控制一样，周期比侧重控制的是侧向刚度与扭转刚度之间的一种相对关系，而非其绝对大小，它的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不致于出现过大（相对于侧移）的扭转效应。
即周期比控制不是在要求结构足够结实，而是在要求结构承载布局的合理性。
考虑周期比限制以后，以前看来规整的结构平面，从新规范的角度来看，可能成为“平面不规则结构”。
一旦出现周期比不满足要求的情况，一般只能通过调整平面布置来改善这一状况，这种改变一般是整体性的，局部的小调整往往收效甚微。
周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度较小，总的调整原则是要加强外圈结构刚度、增设抗震墙、增加外围连梁的高度、削弱内筒的刚度。
4.
扭转周期控制及调整难度较大，要查出问题关键所在，采取相应措施，才能有效解决问题。
a）扭转周期大小与刚心和形心的偏心距大小无关，只与楼层抗扭刚度有关；
b）剪力墙全部按照同一主轴两向正交布置时，较易满足；
周边墙与核心筒墙成斜交布置时要注意检查是否满足；
c）当不满足周期限制时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，增大平动周期；
d）当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层，若存在应加强该层的抗扭刚度；
e）当不满足扭转周期限制，且层位移角控制潜力不大，各层抗扭刚度无突变，说明核心筒平面尺度与结构总高度之比偏小，应加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墙厚，增大核心筒的抗扭刚度。
f）当计算中发现扭转为第一振型，应设法在建筑物周围布置剪力墙，不应采取只通过加大中部剪力墙的刚度措施来调整结构的抗扭刚度。
（抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%；
抗震计算时，宜考虑平扭耦联计算结构的扭转效应，振型数不应小于15，对多塔楼结构的振型数不应小于塔楼数的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90%；
三、层刚度比控制
1．抗震规范附录E2.1规定，筒体结构转换层上下层的侧向刚度比不宜大于2；
2．高规的4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相临上部楼层侧向刚度的70%或其上相临三层侧向刚度平均值的80%；
3．高规的5.3.7条规定，高层建筑结构计算中，当地下室的顶板作为上部结构嵌固端时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部结构楼层侧向刚度的2倍；
4．高规的10.2.3条规定，底部大空间剪力墙结构，转换层上部结构与下部结构的侧向刚度，应符合高规附录E的规定：
E.0.1）底部大空间为一层的部分框支剪力墙结构，可近似采用转换层上、下层结构等效刚度比γ表示转换层上、下层结构刚度的变化，非抗震设计时γ不应大于3，抗震设计时不应大于2。
E.0.2）底部大空间层数大于一层时，其转换层上部框架-剪力墙结构的与底部大空间层相同或相近高度的部分的等效侧向刚度与转换层下部的框架-剪力墙结构的等效侧向刚度比γe宜接近1，非抗震设计时不应大于2，抗震设计时不应大于1.3。
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
对于地下室结构顶板能否作为嵌固端，转换层上、下结构刚度能否满足要求，及薄弱层的判断，均以层刚度比作为依据。
[抗规]与[高规]提供有三种方法计算层刚度，即剪切刚度（Ki=GiAi/hi）、剪弯刚度（Ki=Vi/Δi）、地震剪力与地震层间位移的比值（Ki=Qi/Δui）。
通常选择第三种算法。
刚度的正确理解应为产生一个单位位移所需要的力
建筑结构的总信息（WMASS.OUT）
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各层刚心、偏心率、相邻层侧移
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