悬挑超高支模施工方案Word文档下载推荐.docx

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楼东附楼，位于广州市东山区中山;

总占地面积为3４００平方米。

本工程建设单位为厅。

总建筑面积约1８９20平方米，地下室负一层高6米,地下室负二层高５.2米；

首层层高6.９米，二层层高４米，标准层层高3.5米,梁跨普遍在3~8米之间（详见总体施工方案）。

在主体结构４8．5m处四面悬挑２450，形成悬挑高支模，距离地下室顶板高差４９．7ｍ,悬挑框架梁尺寸为３00×

80０,最大跨度为8000mｍ,距离屋面高差4.８m,混凝土板厚度为120ｍm,根据设计图纸的要求进行本方案的编制。

二、模板及支撑材料

模板均采用１８mm胶合板,模板支撑系统采用槽钢、钢管架搭设,水平拉杆1.30m/每道（扫地杆距槽钢２０0mｍ,设一道）、剪刀撑均采用Ф４8钢管，钢管架均采用可锻铸铁扣件连接,模板支撑系统（钢管架）搭设详见附图。

三、施工工艺流程

预埋—–→搭设槽钢、悬挑支撑系统—–→支梁板模—–→绑扎钢筋—–→隐蔽验收—–→浇筑梁板砼—–→养护—–→砼强度达到设计要求—–→拆模

四、悬挑高支模与脚手架的搭设

根据“工程项目设计更改书”第十四条“悬挑按建施39大样图柱边统一尺寸”,即柱外皮悬挑出2450作为外挑梁,外侧实际施工尺寸。

由于西面悬挑是在5轴~６轴屋面上,故西侧悬挑的支撑可参照高支模施工方案,至于东、南、北三面悬挑高支模分成二部分:

（一）、十二层做悬挑高支模

十二层做悬挑高支模在主体挑出的部位是６轴~8轴的南向和北向;

Ｄ轴~Ｍ轴向东。

南向与北向各长度为二跨１6０00,东向为七跨５60０0,每个轴位悬挑梁300×

８０0，板厚1２0，并在主体轴线内做排水天沟,各轴线每跨8000，根据以上施工实体要求,参照附图二,本悬挑高支模支撑及其稳定拟采用以下步骤进行：

悬挑斜撑和吊拉;

在悬挑平台的钢管架的搭设;

支撑模板;

钢管架的稳定控制;

模板的安装与拆卸。

１、悬挑、斜撑和吊拉

悬挑:

在有悬挑梁的部位（即悬挑梁的两侧）预埋槽钢［180a×

6８×

６000,其中３0０0于屋面结构层内（按每１３00mｍ预埋一个φ１６马椅仔焊牢固）,3000于屋面结构层挑出，并在挑出２０00和255０二点作为吊拉点。

悬挑梁的部位按每隔1500一条槽钢（180×

68×

6000）,安装方法同上。

另在槽钢与槽钢之间预埋，一条钢管（φ48×

３.2）按每隔1500一条钢管与槽钢形成错位。

斜撑:

在十二层外梁面退入１０0处至悬挑梁底２５50的位置做一道斜撑,形成小于3０度内角。

吊拉:

在浇筑45.3m标高处的圈梁时,按每隔750预埋一个吊环,吊环采用φ1６螺纹钢，吊环形状如右图，埋置部位详见附图

（二）。

圈梁在未拆梁底的前提且砼强度达到1０0%时套上二条钢丝绳，内侧一条α1＝２9.7４5度，外侧一条α2=3６．６０７度,形成吊拉力。

钢丝绳在安装时采用手动葫芦收紧，要求每条均匀受力，并且不小于三个虎头钳锁紧φ１4钢丝绳φ14（6×

19）。

凡吊拉是在扣件时,扣件上部应加一扣件,以防单一扣件产生滑动。

构成支承模板和施工用外脚手架的整个承重系统。

这样是否稳定在下一章将作力学承重计算。

２、在悬挑杆件上钢管架的搭设和模板的支撑

在悬挑杆件上钢管架的搭设和模板的支撑参照附图

（二）和附图（三），从图中体现出竖杆（即支撑杆件）、水平纵横拉结杆和楞木模板支撑。

竖杆:

附图

（二）、（三），体现纵排竖杆对应悬臂梁,竖杆排法为@750一组支撑竖杆;

在梁二侧有一排竖杆;

在板二侧有竖杆做脚手架同步连结。

纵杆:

槽钢面处设第一道纵向拉结杆,以上@1３0０一道纵杆，钢管伸至梁底插入托盘直接承担楞木。

横杆：

槽钢面计起150设一道横杆拉结,以上按@1３0０一道横杆。

楞木模板:

楞木按@３50一条，合板采用18厚，梁的腰部需做一道螺栓扭紧，模板需做飘拱25高。

3、钢管支撑的稳定控制

钢管支撑的稳定控制是通过以下几方面:

首先在有梁的部位竖杆必须做斜拉结杆;

其次在有柱的部位必须做一组钢管锁扣于柱子上;

第三在板面向脚手架必须做一条斜拉结于板面预埋钢管上。

4、模板的安装与拆卸

模板的安装：

应在施工工作面负２.4米处铺设小横担及合板（待拆模时）。

拆卸模板在砼强度达到1０0%以后,施工操作人员应进入铺搭施工平台，正常的操作规程在这里不作详述,但要强调的就是每拆一块材料都必须传递到屋面板上.绝不准堆卸于施工平台上。

另外在屋面层有一组十道梁跨为１6m，拆模时必须强度达到100%,之后,应由十道梁中向四边方向拆模，以防砼突然卸荷,产生裂纹。

（二）、十一层悬挑高支模

十一层悬挑高支模:

主要是解决屋面层无法悬挑的部位,即向5轴方向34０0处开始预埋至6轴,主体南、北面的部位和D×

８与M×

8两柱外角的支撑部位。

详见下面简图（P12）,斜线部位通过图示显示南北是对应对称的做法，现就南面6轴和８轴二处作悬挑高支模的分析和钢管支撑的稳定控制。

取此二部位作为最不利因素计算.（通过P7图可以作前面判断）。

１、6轴向5轴方向预埋四条槽钢1８0×

６000和二条Φ４8×

３．2钢管,预埋挑出梁口32００;

在梁外侧退入1０0和板面2700@1300三道马椅仔焊牢,竖杆与槽钢连接参照附图（四），Φ1６螺纹满焊。

在有梁部位@750一组钢管支架,在板的部位@15０0一支撑杆。

纵横连结按＠13０0高度一道，斜拉结按每层一道；

在有柱子的连结一道；

在受力横担杆的扣件下面和在吊拉扣件的上面要加一个加力扣件以确保不滑动,在42.40ｍ处做预埋吊环@750一个。

吊拉点在悬挑梁边口计起２２０0和２８０0两处,α1＝31.0度，　α2＝38.０度。

在施工工作面负2．２m处做施工工作平台,以便施工拆模之用,在十二层边口梁面上做一道斜撑且@７5０一支。

2、在8×

Ｄ×

M轴二柱外角处的支承与预埋

该部位的预埋详见P12,预埋杆件为槽钢１8０×

68,长度分成三种尺寸,总长L1＝5.７６3m,埋入长度l1=1．９21ｍ;

L２=４.0８m；

l2=0.89m;

Ｌ３=3.８0ｍ；

ｌ3＝0.80m。

全部预埋在十一层结构柱中。

未浇前先作预埋，使之与柱子形成共同作用力。

L1预埋始点在角柱量出1500×

15０0正方形,在内角点作为始点向外角点两边退3０0的位置延伸（指槽钢中心轴线）作预埋，并做二道马椅子焊牢固。

L2预埋始点在角柱量出１000×

１0００正方形,在与Ｌ１交界处作内边始点向外角点两边退入６０0的位置延伸（指槽钢中心轴线）作预埋,并作一道马椅子焊牢固。

Ｌ３预埋始点在与Ｌ２相同但延伸方向交与柱子外角点退入１０00处作预埋,并作一道马椅子焊牢固。

在其柱子外角点另一边对应对称。

全部槽钢的预埋形成扇形。

在布置竖管时,采用纵横钢管连结于槽钢面上,竖管与槽钢面连结参照前面做法。

各层在柱子上作不小于一道的钢管拉结,预埋吊环参照图四尺寸及规格,采用Φ１4钢丝绳作斜拉,其余的操作方法可参照第一点。

在这里不作重复。

（三）、十一层、十二层悬挑高支模的外脚手架塔设

由于搭设悬挑高支模的最外尺寸竖杆件是在悬挑体悬挑出２600而预埋悬挑杆件是3０００故沿有300的预埋长度可作为外脚手架的搭设最外挑处必须采用密网封闭。

而在悬挑体的底部必须做二道安全网，一道密网、一道受力网（即５０×

50的索绳网）,在悬挑体的面层,必须铺楞木及合板以确保不出现高空坠物现象。

但要特别强调的是:

悬挑的施工过程,楼地面必须做好围护并派专人把守，施工操作人员务必系好安全带。

其它的安全措施后面有作专题要求。

五、设计悬挑高支模和外脚手架,对悬挑体的作用力和计算验算

根据上面所介绍，会发现第四点第

（二）节第一小点和第二小点的悬挑高支模和外脚手架,对悬挑体作用力的计算和验算若是安全，则其余悬挑体因作用力比以上两个部位作用力更小，故也是安全的。

下面针对设计模板支撑系统的计算与验算：

十一层6轴悬挑支座的稳定计算;

十一层8×

Ｍ与D轴Ｌ1悬挑支座的稳定计算。

模板支撑系统的计算与验算按正常施工操作,不列入计算其稳定及安全的内容。

（一）、悬挑支模受砼浇筑过程需特别注意的问题

１、考虑到泵送对支架的扭动和泵送砼出口对模板的侧冲力决定不直接将砼泵送到模板上。

即将砼直接泵送到屋面层，进入塔吊的吊桶,由塔吊吊上模板进行施工。

吊桶采用二个轮换进料施工。

2、由于砼需用量高达1９0ｍ３，施工超过24小时，晚上施工不可以超过1１点,故决定分成二次施工。

３、砼的浇筑方向应自内侧悬挑部位向悬挑部位逐渐推出。

施工的过程不准在悬挑部位堆载砼。

4、浇筑时将板与外口梁30０慢浇,即于内梁向板边做100宽悬臂梁,自梁边板底100—1450浇至板底,1450—２100处做走坡３00与外口梁第一次施工平（并要求7天后才浇第二次）。

在第一次浇筑完成时外口梁应作排水小孔和浮浆压砼土石。

5、其它砼浇筑按总施工方案执行。

（二）、十一层6轴悬挑支座的稳定计算

计算这一部位杆件所承受的作用力和反作用力,来判别该形式设计方案是否稳定，现在通过下图可以了解到悬挑杆件的平面布置,并选择出最不利杆件的稳定计算。

1、计算出P1—Ｐ3各个作用力

首先通过支承悬臂梁受力分布图各支撑支承处悬臂梁竖杆、水平杆平面图显示支承采用槽钢与槽钢相间1500，故以150０为一个计算单元。

现求P1:

混凝土自重:

Pc=（0．3×

0.５×

1.5）×

２４×

1．2/2＝3.24KN

模板自重（根据“建筑施工计算手册”P123５取400~５００Kg/ｍ3）：

Pm=[0．02×

（0.３+0.68×

2）＋（0．０6×

０．1×

8）+0．45×

0.02]×

１.5×

３.75=（0．03３２＋0.048＋0.0０９）×

1.5×

450=6０．８Kｇ≈０．６08KN

钢筋自重:

Ｐg=1.５×

（2φ22+φ２0＋3φ20）+1０φ８×

2+1.５×

６φ１0

＝１.5×

（5.96＋9.８8）+7.９+9×

0.617=2３.７6＋7.９＋５．５５３

＝37.２1３Kg×

１.2=4４.655Kｇ＝0.44６KN

钢管、扣件自重（钢管P450表8—12取3．45Kg/m、扣件1.5Kg/个）:

Ｐgk=（８.2+６×

１．5+０．６×

６）×

３.5４＋６×

3×

1.5=57KG=0.５7ＫN

P1=Pc+Ｐm+Pg＋Pz　＋Pgk=３．2４+0．６08+0.44６＋0.57=4.8６4ＫN

现求Ｐ2:

混凝土自重：

Pc=0.3×

０.5×

2４×

1.2/２=3.24KＮ

模板自重:

Pm=［0.02×

（0.3+0．68×

2）＋0．0６×

０.1×

8]×

4５0=3９．９6Kg＝0．40KN

钢筋、扣件自重：

Pｇ＝（1.5＊2φ22＋φ20+３φ20）+1.５*６φ1０

Ｐｇ＝1.5×

2×

2.９+4×

2．４7+６×

0.６17×

1.５＝23.76＋５.55=2９．31Ｋｇ＝0．２931KN

钢管自重:

　Pｇk＝（8.2+6×

1.５+0．6×

6）×

３.54+6×

1.5＝57Kｇ=０．5７KＮ

Ｐ2＝Pc+Ｐm＋Pg+Pz+Pgk=３.２4+０．４＋０.29３１＋0.57=４.503ＫN

现求Ｐ3：

钢管、扣件自重:

Pgk=（１1.2+１.5×

9