碗扣式楼板模板支撑架计算书Word文档下载推荐.docx
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模板自重0.20kN/m，混凝土钢筋自重25.10kN/m。
振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。
地基承载力标准值170kN/nf，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40
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纵向钢善
b
-A
D
_0
图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下:
2
由可变荷载效应控制的组合S=1.2X（25.10X0.40+0.20）+1.40X2.00=15.088kN/m
由永久荷载效应控制的组合S=1.35X25.10X0.40+0.7X1.40X2.00=15.514kN/m
由于永久荷载效应控制的组合S最大，
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7X1.40=0.98
钢管惯性矩计算采用匸n（D4-d4）/64，抵抗距计算采用W=n（D4-d4）/32D
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算
静荷载标准值q1=25.100X0.400X1.000+0.200X1.000=10.240kN/m
活荷载标准值q2=（0.000+2.000）X1.000=2.000kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
34
W=37.500cm3I=28.125cm4
（1）抗弯强度计算
f=丫oM/W<
[f]
其中f——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M——面板的最大弯距（N.mm）；
W——面板的净截面抵抗矩；
[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.ooN/mm2；
M=o.125ql2
其中q——荷载设计值（kN/m）；
经计算得到M=0.125X（1.35X10.240+0.98X2.000）X0.300X0.300=0.178kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=1.000X0.178X1000X1000/37500=4.735N/mm2面板的抗弯强度验算f<
[f],满足要求!
（2）挠度计算
v=5ql
4
4/384EI<
[v]=l/400
面板最大挠度计算值
v=5X10.240X3004/（384X6000X281250）=0.640mm
面板的最大挠度小于
300.0/250,满足要求!
二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。
1.荷载的计算
（1）钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.100X0.400X0.300=3.012kN/m
（2）模板的自重线荷载（kN/m）：
q12=0.200x0.300=0.060kN/m
（3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载（kN/m）：
经计算得到，活荷载标准值q2=（2.000+0.000）x0.300=0.600kN/m
静荷载q1=1.35x3.012+1.35x0.060=4.147kN/m
活荷载q2=0.98x0.600=0.588kN/m
计算单元内的龙骨集中力为（0.588+4.147）x0.900=4.262kN
2.龙骨的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下:
均布荷载q=P/l=4.262/0.900=4.735kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1x4.74x0.90x0.90=0.384kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6x0.900x4.735=2.557kN最大支座力N=1.1ql=1.1x0.900x4.735=4.688kN龙骨的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
截面抵抗矩W=5.10cm3；
截面惯性矩I=10.20cm4；
（1）龙骨抗弯强度计算
抗弯计算强度f=丫0M/W=1.0x0.384x10/5098.6=75.23N/mm
龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求！
（2）龙骨抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：
T=3Q/2bh<
[T]
截面抗剪强度计算值T=3X2557.01/（2X40.00X40.00）=2.397N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=125.00N/mm2
龙骨的抗剪强度计算满足要求！
（3）龙骨挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度（即龙骨下小横杆间距）
得到q=3.072kN/m
最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677X3.072X900.04/（100X206000.00X101972.0）=0.650mm
龙骨的最大挠度小于900.0/400（木方时取250）,满足要求！
三、托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。
集中荷载取次龙骨的支座力P=4.688kN
均布荷载取托梁的自重q=0.060kN/m。
托梁计算简图
托梁弯矩图（kN.m）
5.57.56
0?
87
L
i—
7.06.05
8.58.54
3^5
3.83
0.85
2.362.34
—1
3.83一3.85
1
8.54J.55
2.342.36
托梁剪力图（kN）
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下:
托梁变形计算受力图
托梁变形图（mm）
经过计算得到最大弯矩M=1.340kN.m经过计算得到最大支座F=15.607kN经过计算得到最大变形V0.849mm顶托梁的截面力学参数为
截面抵抗矩W=9.13cm3;
截面惯性矩I=27.39cm4；
（1）顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度f=丫oM/W=1.0X1.340X10/1.05/9128.4=139.80N/mm
顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm,满足要求！
（2）顶托梁挠度计算
最大变形v=0.849mm
顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求！
四、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架钢管的自重（kN）：
NG1=0.120X6.000=0.722kN
钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.200X0.900X0.900=0.162kN
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.100X0.400X0.900X0.900=8.132kN
经计算得到，静荷载标准值NG=（NG1+NG2）=9.016kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值NQ=（2.000+0.000）X0.900X0.900=1.620kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.35NG+0.98NQ
五、立杆的稳定性计算
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
i计算立杆的截面回转半径（cm）；
i=1.59
A立杆净截面面积（cm2）;
A=4.93
3
W立杆净截面抵抗矩（cm）;
W=5.15
l0――计算长度（m）;
参照《碗扣式规范》，由公式计算
立杆计算长度：
丨。
=ku（h+2a）
k――立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155;
u——立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100;
a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.20m;
根据规范规定：
立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。
承载力线性插值系数k0=（1.0-1.2）/（0.65-0.2）X（0.20-0.2）+1.2=1.20
l0=3.176m；
入=3176/15.9=199.922,©
=0.182
根据承载力线性插值得到：
（T=1.20X（1.00X13759）/（0.182X492.6）=184.163N/mm,立杆的稳定性计算c<
[f],满
足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:
YqNYoMw
a=<
f
<
pAW
风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw计算公式
Mw=1.4X0.6Wklah2/10
其中Wk――风荷载标准值（kN/m2）;
Wk=uzXuXw0=0.300X1.200X0.240=0.086kN/m
h立杆的步距，1.20m；
la――立杆纵向间距（架体宽度较短方向），0.90m；
lb――立杆横向间距，0.90m；
Nw考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；
风荷载产生的弯矩Mw=1.4X0.6X0.086X0.900X1.200X1.200/10=0.009kN.m；
风荷载设计值产生的立杆段轴力Nwk计算公式
Nwk=（6n/（n+1）（n+2））*MTk/B
其中MTk模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值（kN.m），由公式计算:
MTk=0.5HlaWfk+HIaHriWnk
B――模板支撑架横向宽度（m）；
n――模
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