满堂支架及门洞现场施工方法Word格式文档下载.docx
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桥梁位于曲线上，采用曲梁曲做，梁体与线路纵坡和平面线型一致。
桥梁上部结构采用现浇预应力混凝土连续梁，孔跨布置为（3×
30）m+（4×
30）m，梁体为单箱单室、等高度、等截面箱梁，梁高2.0m，梁体顶宽6.72m，梁体底宽3m，梁体顶板厚度为30cm，于支点处渐变至50cm。
底板厚度为25cm，于支点处渐变至50cm。
腹板厚度32cm，于支点处渐变至50cm。
端横梁宽度为1.5m，中横隔板宽度为0.2m，墩顶横梁宽度为2.5m。
梁体在边跨底板处及跨中设中横隔板，墩顶横梁中部设有孔洞，已利检查人通过。
桥墩采用花瓶式独柱墩，墩身尺寸为1.8×
3.0m，桥台采用T台。
全桥桩基均采用1.25m桩径，其中0#台、3#墩、5#墩及7#台按柱桩设计桩底标高必须满足设计要求，并保证最小嵌入<
3-3W2>
地层内的深度不小于2m，1#墩、2#墩、4#墩及6#墩按摩擦桩设计，桩底标高需满足设计要求。
承台高度均为2.5m。
图1跨S212立交大桥总体布置图
图2箱梁等截横断面示意图
2.2地质状况
根据既有资料表明，区内覆盖层为第四系全新统人工填筑土（Q4ml）及坡、残积（Q4dl+el）红黏土，基岩为二叠系下统栖霞组第二段（P1q2）白云质灰岩、灰岩。
分述如下：
1）人工填筑土（Q4ml）：
杂色；
松散；
稍湿；
主要由植物根茎，粘性土及碎块石组成，结构松散，近期堆积。
属II级普通土。
2）白云质灰岩、灰岩（P1q2）：
灰白色、青灰色，块状结构，层状构造，强~中分化，次坚硬，岩溶发育，节理裂隙较发育，充填物为泥质或方解石。
岩芯呈碎块状，局部含泥质较重、局部含方解石脉条带、局部呈网状，偶尔见针状、豆状溶孔及溶缝、晶洞，局部呈蜂窝状。
岩层产状倾向北东，倾角10~16°
，节理裂隙发育，场地广泛出露，属IV级软石~V级次坚石。
桥址范围内无不良地质，特殊岩土为红黏土。
三、施工计划
3.1开竣工日期
开工日期：
2016年3月1日
竣工日期：
2016年3月10日
3.2施工设备配置
根据工程的特点和工期安排，计划投入施工以下主要机械设备：
投入本桥施工主要机械设备表
设备名称
设备型号
设备数量
备注
挖掘机
小松300斗容量1m3
1
辅助制作施工平台
破碎锤
小松300
汽车式起重机
30T
2
钢筋吊装
压路机
80T
场地压实
自卸车
15m3
3
土石方外运
电焊机
630A
8
钢筋下料、加工
钢筋弯曲机
2.8KW
钢筋调直机
5KW
钢筋切断机
3KW
插入式振捣棒
1.5KW
10
混凝土振捣
空压机
3.5m3
爆破、凿毛施工
发电机
300KW
停电时应急供电
小型手扶振动夯
3.5KW
填土夯实
四、施工工艺
4.1地基处理
根据设计及地质勘察文件结合施工现场实际情况，DK0+339.5跨S212立交大桥地面主要为第四系全新统人工填筑土及坡、残积红黏土。
脚手架搭设前先对地表的松土进行清理，去除淤泥及松土，然后进行回填，用挖掘机对地面初步铺平碾压，然后用压路机静压，碾压后压实度不小于90%。
压实后表层浇筑30cm厚C20混凝土，垫层边缘距最外层脚手架不小于1m，桥梁中心设置1%的横坡，并在垫层外侧设置排水边沟，防止积水侵泡地基导致沉降。
4.2支架搭设
插销式支架底托坐落于200×
50mm木板上，顶托横向桥、纵桥向均铺设100mm×
100mm方木，方木上铺设箱梁底、侧模。
底模、侧模均采用优质竹胶板，保证箱梁外观质量。
插销式支架立杆纵向间距梁端取0.6m，跨中取0.9m，横向间距均为0.9m，立杆步距均为1.2m，顶、底托采用可调撑托。
模板支架在外侧周围从底到顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑的斜杆采用搭接，钢管搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接杆杆端的距离不应小于100mm，以免引起脱扣；
剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
剪刀撑应随立杆、纵横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端必须支撑在垫板上，斜杆与地面的倾角宜在45~60度之间。
五、满堂支架计算书
5.1箱梁结构及计算理念
图3支架搭设立面图（纵桥向）
图4支架搭设横断面图（横桥向）
5.2一般截面箱梁支架设计
1）荷载计算
a.箱梁自重
G=156.825m3×
26.5kN/m3=4155.8625kN
偏安全考虑，取安全系数r=1.2，假设梁体全部重量仅作用于底板区域，底板面积为90m2，计算单位面积压力：
q1=G/S=4155.8625÷
90=46.176kN/m2
b.模板及附件重统一取q2=1.4kN/m2
c.施工活载取q3=3kN/m2
d.钢管自重：
q4=（9*36*5+10.5*36*10+28.1*8*15+8.4*8*36）*38.4/1000/90=4.775kN/m2
其中插销式构件每米重38.4N/m，查《路桥施工计算手册》可得，
Σq=K*（q1+q2+q3+q4）=1.2*（46.176+1.4+3+4.775）=66.4212kN/m2
式中：
K—安全系数取1.2
2）立杆强度验算
a.立杆承受荷载强度计算
S=0.9*0.6=0.54㎡
N=66.4212*0.54=35.8674kN
σ=N/A=35867.4/489=73.3485MPa<
[σ]=140MPa
其中，A=489mm2见扣件式钢管截面特性，查《路桥施工计算手册》表13-4；
[σ]=140MPa见钢管性能表，查《路桥施工计算手册》表8-7。
支架承重满足要求。
b.立杆稳定性验算
由于立杆步距为1.2m，i为回转半径，长细比为λ=μL0/i=0.5×
1200÷
15.78=38.02，查《路桥施工计算手册》，得轴心受压构件的纵向弯曲系数φ=0.893，则
σ=N/（φ×
A）
=35867.4÷
（0.893×
489）
=82.14MPa＜[σw]=145MPa
根据《路桥施工计算手册》表8-7，查得钢管支架弯曲容许应力[σw]=145MPa。
因此，立杆稳定性满足要求。
5.3梁端截面箱身支架设计
按最不利因素考虑，取梁高2m作用在单位面积上，计算单位面积压力：
q1=2×
1×
26.5=53kN/㎡
b.模板及附件重统一取q2=1.4kN/㎡
c.施工活载取q3=3kN/㎡
d.钢管自重q4=4.775kN/㎡
Σq=Q=K（q1+q2+q3+q4）
=1.2×
（53+1.4+3+4.775）
=74.61kN/㎡
式中，K——安全系数取1.2.
S=0.6×
0.6=0.36㎡
N=74.61×
0.36=28.86kN
σ=N/A=26860÷
489=54.928MPa＜[σ]=140MPa
=28.86×
1000÷
（0.750×
=78.691MPa＜[σw]=145MPa
立杆稳定性满足要求。
3）横杆稳定验算
因为荷载全部由立杆上部的顶托承担，传递给立杆，所以横向杆基本不承担外荷载，因横杆两端为铰接，水平推力为零，只在施工时承担部分施工荷载及自身重力。
q1为施工人群荷载，取1.5kN/㎡，
q2为钢管自身重力，q2=38.4*0.6*4/（0.6*0.6）/1000=0.256
q=q1+q2=1.5+0.256=1.756kN/㎡
弯矩Mmax=qL2/8=1.756×
0.62÷
8=0.07902kN·
m
横向杆的容许弯矩：
[M]=[fc]W
[fc]——钢管设计抗弯强度，取205kN/㎡
W——钢管截面抵抗矩
W=3.14×
（D4-d4）/（32d）
=3.14×
（484-414）/（32×
41）=5944.7mm3
[M]=205×
5944.7=1218663.5N·
mm=1.2187kN·
Mmax=0.07902kN·
m＜[M]=1.2187kN·
因此，横向杆抗弯强度满足要求。
5.4支架刚度（挠度）验算
ωmax=5qL4/384EI
ωmax——最大挠度
E——钢管弹性模量，取E=210×
103N/mm；
q——均布荷载，取q=1.756kN/m=1.756N/mm
I——钢管截面惯性矩，取I=1.215×
105mm4
=5×
1.756×
9004/（384×
210×
103×
1.215×
105）
=0.588mm
容许挠度[ω]=L/400=900/400=2.25mm＞ωmax=0.588mm
因此，支架刚度满足要求。
5.5支架稳定性验算
轴心受压构件的稳定性计算：
N——轴心压力；
——轴心受压构件的稳定系数；
A——构件的毛截面面积；
fc——钢材的抗压强度设计值，取205N/mm2；
——材料强度附加分项系数，根据有关规定当支架搭设高度小于25m时取1.35。
（1）立杆长细比计算：
钢管外径D=48mm，内径d=41mm，壁厚3.5mm。
回转半径计算：
长细比λ计算：
λ=μL0/i=0.5×
15.78=38.02＜[λ]=150
其中，长度因数μ因受压杆两端固定，取0.5，
（2）由长细比可查得，轴心受压构件的纵向弯曲系数φ=0.893
（3）立杆稳定性验算：
=
N/mm2≤
=205÷
1.35=152N/mm2
由以上计算可得，支架稳定性满足要求。
综上，插销支架受力满足
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