井字架施工方案文档格式.docx
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4、井字架底需校正水平及找平后与基础预埋件焊接牢固。
5、安装前先检查底架与基础的连接。
首节安装，先将各条立杆
连接在底座上，横杆、斜杆、道轨相继连接好，所有的连接螺栓暂不拧紧，校正好立杆垂直度，框架平面90°
校正，边校正边紧固螺丝栓，每个杆件螺栓用力矩板手扭紧牢固，不得松动。
6、设置作业人员操作平台，操作平台铺好木枋，再盖18厘夹板，不得铺设探头板。
7、以上各节按第一节方法搭设。
8、安装完9m验收一次垂直及四角方正，并按要求填写验收表。
垂直度偏差应控制在全高的1/600以内，轨道偏差控制在1mm以内。
9、顶节安装要注意顶架滑轮与底架滑轮方向相同，注意上部的自由限定高度。
10、井架向上安装时附墙杆的安装应及时跟进，不得滞后两度。
11、安装过程中安全技术措施：
井架安装作业下方10m范围内应设置警戒和危险标志，并有专人看护，禁止行人通行。
参加安装的作业人员和指挥人员，必须持架设登高井架安装专项作业上岗，身体不适时不准登高作业。
登高作业人员必须戴安全帽、穿安全鞋、系安全带、配工具装。
遇有五级以上大风及大雨天气，必须停止高处作业。
架设前应先检查杆件、配件是否符合质量要求，不符合要求的不准使用。
安装作业未完成时应将构件用螺栓固定，以防作业平台上物体掉下来。
三、附墙杆及卸料平台
1、附墙架
提升架附墙采用∟63×
6角钢，做法是井字架每隔9.0M高预埋钢板，再与井字架连接。
当建筑主体未建造时，采用缆风绳与地锚方法。
附墙架不得连接在脚手架上，应与建筑物成钢性连接，并形成稳定结构，具体做法详见附图。
2、卸料平台（层层铺设）
①卸料平台钢管脚手架支承，横向铺80×
80方木＠400，满铺18厘夹板，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，平台的高处相应楼面8cm左右，层高参见建筑结构图；
平台两边设护身栏1200mm高，栏杆脚有180mm脚手板作防护层，平台有空隙的地方隔三层水平安全网一道。
②卸料平台计算
A、参数信息:
a.基本参数
立杆横距lb（m）:
0.90，立杆步距h（m）：
1.80；
立杆纵距la（m）:
1.80，平台支架计算高度H（m）：
21.00；
平台底钢管间距离（mm）：
300.00；
钢管类型（mm）:
Φ48×
3.5，扣件连接方式：
双扣件，取扣件抗滑承载力系数:
0.80；
b.荷载参数
脚手板自重（kN/m2）:
0.300；
栏杆、挡脚板自重（kN/m2）:
0.150；
施工人员及卸料荷载（kN/m2）:
4.000；
安全网自重（kN/m2）:
0.005；
B、板底支撑钢管计算:
板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为
截面抵抗矩W=5.08cm3；
截面惯性矩I=12.19cm4；
a.荷载的计算：
（1）脚手板自重（kN/m）：
q1=0.3×
0.3=0.09kN/m；
（2）施工人员及卸料荷载标准值（kN/m）：
Q1=4×
0.3=1.2kN/m；
b.强度验算:
板底支撑钢管按简支梁计算。
最大弯矩计算公式如下:
最大支座力计算公式如下:
荷载设计值：
q=1.2×
q1+1.4×
Q1=1.2×
0.09+1.4×
1.2=1.788kN/m；
最大弯距Mmax=0.125×
1.788×
1.82=0.724kN.m；
支座力N=0.5×
1.8=1.609kN；
最大应力σ=Mmax/W=0.724×
106/（5.08×
103）=142.52N/mm2；
板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；
板底钢管的计算应力142.52N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求！
c.挠度验算:
计算公式如下:
均布恒载:
q=q1=0.09kN/m；
V=（5×
0.09×
（1.8×
103）4）/（384×
2.06×
100000×
12.19×
104）=0.49mm；
板底支撑钢管的最大挠度为0.49mm小于钢管的最大容许挠度1800/150与10mm，满足要求！
C、横向支撑钢管计算:
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；
集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=1.609kN；
最大弯矩Mmax=0.362kN.m；
最大变形Vmax=0.973mm；
最大支座力Rmax=N/2=0.805kN；
最大应力σ=Mmax/w=0.362×
106/5.08×
103=71.26N/mm2；
横向钢管的计算应力71.26N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！
横向支撑钢管的最大挠度为0.805mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！
D、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。
R≤Rc
其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；
横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=0.805kN；
R<
12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
E、支架立杆荷载标准值（轴力）计算:
a.静荷载标准值包括以下内容：
（1）脚手架的结构自重（kN）：
NG1=0.116×
22=2.552kN；
（2）栏杆、挡脚板的自重（kN）：
NG2=0.15×
0.9×
7/2=0.473kN；
（3）脚手板自重（kN）：
NG3=0.3×
1.8×
7/4=0.851kN；
（4）安全网自重（kN）:
NG4=0.005×
22/2=0.05；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.552+0.473+0.851+0.05=3.926kN；
b.活荷载为施工人员及卸料荷载:
施工人员及卸料荷载标准值：
NQ=4×
1.8/4=1.62kN；
c.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ=1.2×
3.926+1.4×
1.62=6.979kN；
F、立杆的稳定性验算:
立杆的稳定性计算公式:
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=11.249kN；
φ-------轴心受压立杆的稳定系数,由长细比λ＝lo/i的值查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.58cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.89cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=5.08cm3；
σ-------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
t0----计算长度（m）；
参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，由以下公式计算：
t0=kμh
k----计算长度附加系数，取值为1.155；
μ----计算长度系数，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.3.3；
取最不利值μ=1.8；
λ=μh/i=1.8×
103/15.8=205.063<
210，长细比满足要求；
立杆计算长度t0=kμh=1.155×
1.8=3.742m；
λ=t0/i=3742/15.8=236；
由长细比λ的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.131；
钢管立杆受压应力计算值；
σ=6.979×
103/（0.131×
489）=108.95N/mm2；
立杆钢管稳定性验算σ=108.95N/mm2小于立杆钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
四、安全防护装置及要求
（一）安全停靠装置或断绳保护装置
1、安全停靠装置。
吊篮运行到位时，停靠装置将吊篮定位。
装置应能可靠地承担吊篮自重、额定荷载及运料人员和装卸物料时的工作荷载。
2、断绳保护装置。
当吊篮悬挂或运行中发生断绳时，应能可靠地将其停住并固定在架体。
其滑落行程，在吊篮满载时，不得超过1m。
（二）楼层口停靠近栏杆。
各楼层的通道口处，应设置常闭的停
靠栏杆，宜采用联锁装置（吊篮运行到位时方可打开）。
停靠栏杆可采用钢管制造，其强度应能承受1KN/M水平荷载。
楼层出料口应有安全门。
（三）吊篮安全门。
吊篮的上料口处应有安全门。
安全门宜采用联锁开启装置，升降运行时安全门封闭吊篮的上料口，防止物料从吊篮中滚落。
（四）地面进料口防护棚。
防护棚应设在提升机架体地面进料口上方。
宽度接入至二层楼板底。
其材料强度应能承受10kpa的均布静荷载。
也可采用50mm厚木板架设或采用两层竹笆，上下竹笆层间距应不小于600mm。
（五）防冲顶装置即上极限限位器。
该装置应安装在吊篮允许的最高工作位置。
吊篮的越程（指从吊篮的最高位置与天梁最低的距离）应不小于3m。
当吊篮上升达到限定高度时，限位即行工作，切断电源。
（六）紧急断电开关。
紧急断电开关应设在便于司机操作的位置，在紧急情况下，应能及时切断提升机的总控制电源。
（七）信号装置。
该装置是由司机控制的一种音响装置，其音量应能使各楼层使用提升机装卸物料人员清晰听到。
（八）下极限限位器。
该限位器安装位置，应满足在吊篮碰到缓冲器之前限位器能够动作。
（九）缓冲器。
在架体的底坑里应设置缓冲器，当吊篮以额定荷载和规定的速度作用到缓冲器上时，应能承受相应的冲击力。
（十）超载限制器。
当荷载达到额定荷载的90%时，应能发出报警信号。
荷载超过额定荷载时自动切断电源。
（十一）通讯装置。
每层井字架安装1个电铃与操作棚连通，操作人员操作时应
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