车库入口板模板扣件钢管高架计算书Word格式.docx
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1.20；
步距（m）:
1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:
0.10；
模板支架搭设高度（m）:
7.28；
采用的钢管（mm）:
Φ48×
3.0；
板底支撑连接方式:
方木支撑；
立杆承重连接方式:
双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:
0.75；
2.荷载参数
模板与木板自重（kN/m2）:
0.500；
混凝土与钢筋自重（kN/m3）:
25.500；
施工均布荷载标准值（kN/m2）:
1.000；
3.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为15mm；
板底支撑采用方木；
面板弹性模量E（N/mm2）:
9500；
面板抗弯强度设计值（N/mm2）:
13；
木方抗剪强度设计值（N/mm2）:
1.400；
木方的间隔距离（mm）:
250.000；
木方弹性模量E（N/mm2）:
9000.000；
木方抗弯强度设计值（N/mm2）:
13.000；
木方的截面宽度（mm）:
50.00；
木方的截面高度（mm）:
100.00；
4.楼板参数
楼板的计算厚度（mm）:
120.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=120×
1.52/6=45cm3；
I=120×
1.53/12=33.75cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：
q1=25.5×
0.12×
1.2+0.5×
1.2=4.272kN/m；
（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：
q2=1×
1.2=1.2kN/m；
2、强度计算
计算公式如下:
M=0.1ql2
其中：
q=1.2×
4.272+1.4×
1.2=6.806kN/m
最大弯矩M=0.1×
6.806×
2502=42540N·
m；
面板最大应力计算值σ=M/W=42540/45000=0.945N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为0.945N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250
其中q=q1=4.272kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×
4.272×
2504/（100×
9500×
33.75×
104）=0.035mm；
面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；
面板的最大挠度计算值0.035mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×
h2/6=5×
10×
10/6=83.33cm3；
I=b×
h3/12=5×
10/12=416.67cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算
q1=25.5×
0.25×
0.12+0.5×
0.25=0.89kN/m；
0.25=0.25kN/m；
2.强度验算
均布荷载q=1.2×
q1+1.4×
q2=1.2×
0.89+1.4×
0.25=1.418kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
1.418×
1.22=0.204kN·
方木最大应力计算值σ=M/W=0.204×
106/83333.33=2.45N/mm2；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为2.45N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
3.抗剪验算
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<
[τ]
其中最大剪力:
V=0.6×
1.2=1.021kN；
方木受剪应力计算值τ=3×
1.021×
103/（2×
50×
100）=0.306N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.306N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4
N/mm2，满足要求!
4.挠度验算
均布荷载q=q1=0.89kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×
0.89×
11004/（100×
9000×
4166666.667）=0.235mm；
最大允许挠度[ν]=1200/250=4.8mm；
方木的最大挠度计算值0.235mm小于方木的最大允许挠度4.8mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.872kN;
支撑钢管计算简图
支撑钢管计算弯矩图（kN·
m）
支撑钢管计算变形图（mm）
支撑钢管计算剪力图（kN）
最大弯矩Mmax=0.913kN·
m；
最大变形Vmax=3.384mm；
最大支座力Qmax=9.072kN；
最大应力σ=912637.691/4490=203.26N/mm2；
支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值203.26N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为3.384mm小于1200/150与10mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.072kN；
R<
12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
（1）脚手架的自重（kN）：
NG1=0.138×
7.28=1.008kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
（2）模板的自重（kN）：
NG2=0.5×
1.1×
1.2=0.66kN；
（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：
NG3=25.5×
1.2=4.039kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.707kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=（1+2）×
1.2=3.96kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=12.392kN；
七、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/（φA）≤[f]
其中N----立杆的轴心压力设计值（kN）：
N=12.392kN；
φ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；
i----计算立杆的截面回转半径（cm）：
i=1.59cm；
A----立杆净截面面积（cm2）：
A=4.24cm2；
W----立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）：
W=4.49cm3；
σ--------钢管立杆最大应力计算值（N/mm2）；
[f]----钢管立杆抗压强度设计值：
[f]=205N/mm2；
L0----计算长度（m）；
按下式计算:
l0=h+2a=1.5+0.1×
2=1.7m；
a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a=0.1m；
l0/i=1700/15.9=107；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆的最大应力计算值；
σ=12392.102/（0.537×
424）=54.426N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=54.426N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2（h+2a）=1.167×
1.011×
（1.5+0.1×
2）=2.006m；
k1--计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.011；
Lo/i=2005.723/15.9=126；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
σ=12392.102/（0.417×
424）=70.088N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=70.088N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军:
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
八、立杆的地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p≤fg
地基承载力设计值:
fg=fgk×
kc=120×
1=120kpa；
其中，地基承载力标准值：
fgk=120kpa；
脚手架地基承载力调整系数：
kc=1；
立杆基础底面的平均压力：
p=N/A=12.392/0.25=49.568kpa；
其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：
基础底面面积：
A=0.25m2。
p=49.568≤fg=120kpa。
地基承载力满足要求！
九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要
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