底板大体积砼浇筑方案Word格式.docx
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贵州英发房地产开发有限公司
4
设计单位
贵州正业工程技术投资有限公司
5
监理单位
贵州建工监理咨询有限公司
6
监督单位
贵阳市云岩区质量监督站
7
施工单位
8
基本情况
工期
质量目标
730天
100％达到验收标准
9
工
程
概
况
建筑规模
占地面积
5449.58m2
建筑面积
35975.75m2
建筑檐高
93.87m
建筑功能
车库4509.8㎡公建配套2914.02㎡住宅28552.55㎡
结构类型
框架-剪力墙
垫层
100mm厚混凝土强度等级C15
底板
厚300混凝土强度等级C30。
抗渗等级P6
墙体
地下室外墙厚350，混凝土强度等级C30，抗渗等级P6；
内
墙300、350、250、160。
柱
方柱
顶板
厚180、250、120、90、150mm
基础形式
独立基础
1.施工图纸
图纸名称
《天玺苑》经济适用住房一期工程A1A2栋设计施工图
图纸内容∕编号
结施：
01～30
工程号
归档日期
1.2主要规范、规程
规范、规程名称
发布日期
施行日期
规范
规程编号
混凝土结构施工质量验收规范
2002-03-15
2002-04-04
GB50204-2002
混凝土泵送施工技术规程
1995-02-27
1995-10-01
JGJ/T10-95
（一）混凝土温度应力和收缩应力的计算
大体积混凝土施工的关键是控制裂缝的产生，尤其对于超大体积混凝土，难度较大，为验算由温差和混凝土收缩所产生的温度应力是否超过当时的基础混凝土极限抗拉强度，我们进行了严格的防裂理论计算，以便制定相应的防裂措施，从而确保底板砼质量。
根据C30配合比试验要求，PC425#水泥398kg，
水泥发热量335kj/kg，8月份施工平均气温为26C，混凝土浇筑温度控制在28C以内。
1.砼最终绝热温升
=57.3℃
式中Th—砼最终绝热温升；
Ｗ—每立方米砼水泥用量；
Qo—每公斤水泥水化热量；
C—砼比热；
γ—砼密度。
2.砼内部不同龄期温度
（1）求不同龄期绝热温升
砼块体的实际温升,受到砼块体厚度变化的影响,因此与绝热温升有一定的差异。
根据水电科学院资料，算得水化热温升与砼块体厚度有关的系数ξ值，如下表。
不同龄期水化热温升与砼厚度有关系数ξ值：
龄期厚度
3d
6d
9d
15d
21d
27d
0.3m
0.12
0.09
0.05
0.015
0.01
0.25m
0.8
0.6
0.03
0.06
Tt=Th·
ξ
式中
Tt—砼不同龄期的绝热温升
Th—砼最高绝热温升
ξ—不同龄期水化热温升与砼厚度有关值
经计算列于下表：
不同龄期的绝热温升（℃）
龄期（d）
15
21
27
绝热温升（Tt）
6.76
5.54
3.25
0.95
0.19
（2）不同龄期砼中心最高温度
Ｔmax＝Tj＋Tt
Tmax—不同龄期砼中心最高温度；
Tj—砼浇筑温度；
Tt—不同龄砼绝热温升。
计算结果列于下表：
不同龄期砼中心最高温度
27
温度（℃）
28
48.63
44.62
37.74
30.87
28.57
例1.6m
56.08
54.36
49.77
40.03
34.88
由上表可知，混凝土到36d左右，内部温度最高。
3.砼温度应力
本工程底板面积大，按外约束为二维时的温度应力（包括收缩）来考虑计算。
（1）各龄期砼的收缩变形值及收缩当量温差
各龄期收缩变形
y（t）＝0y（1-e-0.01t）×
M1×
M2×
……×
Mn
y（t）—龄期t时砼的收缩变形值；
0y—砼的最终收缩值,取3.24×
10-4/℃；
M1．M2……Mn各种非标准条件下的修正系数。
本工程根据用料及施工方式修正系数取值如下表：
修正系数取值
M1
M2
M3
M4
M5
M6
M7
M8
M9
M10
积M
1.25
0.93
1.00
1.21
1.20
1.09
1.04
1.40
0.90
2.41
经计算得出收缩变形见下表：
各龄期砼收缩变形值
收缩变形值y（t）×
10-6
23
45.5
67.1
108.6
147.7
184.6
各龄期收缩当量温差
将砼的收缩变形换算成当量温差
y（t）/
—各龄期砼收缩当量温差（℃）；
y（t）—各龄期砼收缩变形；
—砼的线膨胀系数，取10×
10-6/℃。
各龄期收缩当量温差
当量温差Ty（t）
2.30
4.55
6.71
10.86
14.77
18.46
（2）各龄期砼的最大综合温度差
ΔT（t）＝Tj＋
T（t）＋Ty（t）-Tq
ΔT（t）—各龄期砼最大综合温差；
Tj—砼浇筑温度,取28℃；
T（t）—龄期t时的绝热温升；
Ty（t）—龄期t时的收缩当量温差；
Tq—砼浇筑后达到稳定时的温度,取平均气温25℃。
计算结果列下表：
各龄期砼最大综合温度差
综合温差ΔT（t）
6.35
6.21
5.4
5.25
6.03
例1.6m
24.02
25.12
24.22
21.88
22.36
23.37
（3）各龄期砼弹性模量
E（t）＝Eh（1-e-0.09t）
式中
E（t）—砼龄期t时的弹性模量（MPa）；
Eh—砼最终弹性模量（MPa），C35砼取3.3×
104（MPa）。
计算结果见下表：
砼龄期t时的弹性模量
弹性模量E（t）×
104
0.78
1.37
1.83
2.44
2.80
3.01
（4）砼徐变松驰系数、外约束系数、泊桑比及线膨胀系数
松驰系数,根据有关资料取值见下表：
砼龄期t时的松驰系数
松驰系数Sh（t）
0.570
0.519
0.462
0.411
0.374
0.336
外约束系数（Rk），取Rk=0.4。
砼泊桑比（μ），取0.15。
砼线膨胀系数（α），α取10×
（5）不同龄期砼的温度应力
σ（t）=-
σ（t）—龄期t时砼温度（包括收缩）应力；
E（t）—龄期t时砼弹性模量；
α—砼线膨胀系数；
ΔT（t）—龄期t时砼综合温差；
μ—砼泊桑比；
Sh（t）—龄期t时砼松驰系数；
Rk—外约束系数。
不同龄期砼温度（包括收缩）应力
温度应力σ（MPa）
-0.400
-0.623
0.23
0.35
0.52
温度应力σ（MPa）例1.6m
-0.503
-0.840
0.963
1.033
1.102
1.112
（二）结论
根据经验资料，我们把混凝土浇筑后的15d作为砼开裂的危险期。
C30砼：
28dRL=1.6（MPa）
而现在15d砼温度应力：
底板厚1.0m处，
底板厚1.6m处，
因为同龄期砼RL（15d）=0.75RL=1.2（MPa）
1.161.15（抗裂安全度）
1.611.15（抗裂安全度）
所以:
结论：
由上述结果可知，对于0.3m的底板，只要能满足混凝土内外温差不大
于25℃，混凝土底板内不会产生贯穿性裂缝。
由于底板砼施工在8月份，根据地方气象台资料的分析气温比较高，平均气温26℃，最高气温达37℃，这对大体积浇筑不利，为防止大体积砼产生裂缝，控制砼内部温度与外界温度之差不大于25℃，我们针对本工程特点特采取以下技术措施：
（一）混凝土原材料的选择
因本工程采用商品混凝土；
我施工单位监督促商品混凝土公司严禁按照要求搅拌砼；
1.选择良好级配的骨料，严格控制砂、石的含泥量，砂、石含泥量超标的禁止使用。
（1）水泥：
普通硅酸盐425#；
（2）砂子：
中砂，含泥量3%；
（3）石子：
采用520卵石，含泥量1%。
2.外加剂的选择
对于大体积砼，尤其是超大体积砼，外加剂的选用至关重要，我们经过反复研究，对几种膨胀剂如UEA－M、HEA、FS等外加剂的性能进行对比，并根据搅拌站以往施工经验，决定采用HEA砼防水剂（缓凝型）。
掺量为水泥用量的12.5%，缓凝时间8h。
这种外加剂，具有抗渗、补偿收缩、缓凝、延迟水化热峰值等功效，有效的防止混凝土内部裂缝的产生。
实践证明，使用这种外加剂是很成功的。
3.掺入一定配比的粉煤灰
掺用Ⅱ级粉煤灰，掺为水泥用量的16.7%，这不但降低砼内部水化热，改善混凝土的和易性，增加可泵性，而且节约水泥用量。
（二）施工措施
1.混凝土采用一次性浇筑。
在混凝土浇筑前，使其尽可能多的向外界散发热量，降低混凝土的温升值，缩小混凝土的内外温差及温度应力。
2.严格控制混凝土的坍落度（1416cm），进行混凝土的二次振捣，减少混凝土的收缩值，增加混凝土的密实度，提高混凝土的抗裂性能。
3.及时排除混凝土在振捣过程中产生的泌水，消除泌水对混凝土层间粘结能力
的影响，提高混凝土的密实度及抗裂性能。
4.混凝土的表面处理：
由于泵送混凝土表面的水泥浆较厚，在混凝土浇到顶面后，及时把浮浆赶跑，浇筑至相应标高后，用刮杆初步按标高刮平，用木抹子反复（至少3次）搓平压实，使混凝土在硬化过
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