梁、板、墙、柱模板施工方案Word文档格式.doc
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厦门枋湖金湖路,与湖里实验小学毗邻
3、建设单位:
厦门建发房地产开发有限公司
4、设计单位:
厦门合道建筑设计集团有限公司
5、监理单位:
厦门象屿工程咨询管理有限公司
6、施工单位:
福建省四建建筑工程有限公司
7、质量要求:
合格
8、工期要求:
475日历天
9、建设规模:
序号
工程名称
建筑面积
层数
建筑高度
结构类型
1、
1#、2#楼
13062.849
17
53.15
剪力墙结构
2
3#楼
10236.832
23
71.3
框支剪力墙结构
4#楼
9498.528
71.7
5#楼
9754.598
22
68.7
6#、7#楼
15360.122
68.4
8#楼
7768.900
9#楼
7749.764
10#楼
9827.403
11#、12#楼
13004.901
13#楼
9823.623
奇数页眉
第三章模板方案选择
本工程考虑到施工工期、质量和安全要求,故在选择方案时,应充分考虑以下几点:
1、模板及其支架的结构设计,力求做到结构要安全可靠,造价经济合理。
2、在规定的条件下和规定的使用期限内,能够充分满足预期的安全性和耐久性。
3、选用材料时,力求做到常见通用、可周转利用,便于保养维修。
4、结构选型时,力求做到受力明确,构造措施到位,升降搭拆方便,便于检查验收;
5、综合以上几点,模板及模板支架的搭设,还必须符合JCJ59-99检查标准要求,要符合省文明标化工地的有关标准。
6、结合以上模板及模板支架设计原则,同时结合本工程的实际情况,综合考虑了以往的施工经验,决定采用以下1种模板及其支架方案:
满堂楼板模板支架
47
奇数页脚
第四章材料选择
按清水混凝土的要求进行模板设计,在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下,尽可能提高表面光洁度,阴阳角模板统一整齐。
板模板
采用18mm厚竹胶合板,在木工车间制作施工现场组拼,背内楞采用60×
80木方,柱箍采用80×
100木方围檩加固,采用可回收M12对拉螺栓进行加固(地下室外柱采用止水螺栓)。
边角处采用木板条找补,保证楞角方直、美观。
纵向支撑,采用φ48×
3.5钢管纵向加固
第五章模板安全性能计算
梁模板扣件钢管高支撑架计算书
依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)
支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架,对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏,使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。
本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》,供脚手架设计人员参考。
模板支架搭设高度为2.70米,基本尺寸为:
梁截面B×
D=250mm×
570mm,梁支撑立杆的横距(跨度方向)l=1.20米,立杆的步距h=1.20米,梁底无承重立杆。
梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×
3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载,施工活荷载等。
1.荷载的计算:
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):
q1=25.00×
0.57×
0.40=5.7kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m):
q2=0.35×
0.40×
(2×
0.57+0.25)/0.25=0.778kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN):
经计算得到:
活荷载标准值P1=(1.00+2.00)×
0.25×
0.40=0.3kN
均布荷载q=1.2×
5.7+1.2×
0.778=7.774kN/m
集中荷载P=1.4×
0.3=0.42kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=40×
1.8×
1.8/6=21.6cm3;
I=40×
1.8/12=19.44cm4;
计算简图
弯矩图(kN.m)
剪力图(kN)
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为:
N1=1.18kN
N2=1.18kN
最大弯矩M=0.087kN.m
最大变形V=0.456mm
2.强度计算
经计算得到面板强度计算值f=0.087×
1000×
1000/21600=4.028N/mm2
面板的强度设计值[f],取15N/mm2;
面板的强度验算f<
[f],满足要求!
3.抗剪计算
截面抗剪强度计算值T=3×
1180/(2×
400×
18)=0.246N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算T<
[T],满足要求!
4.挠度计算
面板最大挠度计算值v=0.456mm
面板的最大挠度小于250/250,满足要求!
二、梁底支撑方木的计算
1.梁底方木计算
按照三跨连续梁计算,最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:
均布荷载q=1.18/0.40=2.95kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×
2.95×
0.40=0.047kN.m
最大剪力Q=0.6×
2.95=0.708kN
最大支座力N=1.1×
2.95=1.298kN
方木的截面力学参数为
W=5×
8×
8/6=53.33cm3;
I=5×
8/12=213.33cm4;
(1)方木强度计算
截面应力=0.047×
106/53330=0.88N/mm2
方木的计算强度小于13N/mm2,满足要求!
(2)方木抗剪计算
最大剪力的计算公式如下:
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足:
T=3Q/2bh<
[T]
708/(2×
50.00×
80.00)=0.266N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2
方木的抗剪强度计算满足要求!
(3)方木挠度计算
最大变形v=0.677×
2.46×
4004/(100×
9500×
2133300)=0.021mm
方木的最大挠度小于400/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
1.梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取方木支撑传递力。
支撑钢管计算简图
支撑钢管弯矩图(kN.m)
支撑钢管变形图(mm)
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩Mmax=0.324kN.m
最大变形Vmax=0.9mm
最大支座力Qmax=1.18kN
截面应力=0.324×
106/4491=72.14N/mm2
支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800/150与10mm,满足要求!
2.梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到:
最大弯矩Mmax=0.378kN.m
最大变形Vmax=1.593mm
最大支座力Qmax=3.85kN
截面应力=0.378×
106/4491=84.17N/mm2
{}
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R≤Rc
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN;
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R=3.85kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:
单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN;
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
五、立杆的稳定性计算
立杆的稳定性计算公式
其中N——立杆的轴心压力设计值,它包括:
横杆的最大支座反力N1=3.85kN(已经包括组合系数1.4)
脚手架钢管的自重N2=1.2×
0.149×
2.70=0.483kN
楼板的混凝土模板的自重N3=0.605kN
N=3.85+0.483+0.605=4.938kN
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到;
i——计算立杆的截面回转半径(cm);
i=1.58
A——立杆净截面面积(cm2);
A=4.24
W——立杆净截面抵抗矩(cm3);
W=4.5
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2);
[f]——钢管立杆抗压强度设计值,[f]=205.00N/mm2;
l0——计算长度(m);
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架,由公式
(1)或
(2)计算
l0=k1uh
(1)
l0=(h+2a)
(2)
k1——计算长度附加系数,按照表1取值为1.185;
u——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3;
u=1.75
a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;
a=0.00m;
公式
(1)的计算结果:
=4