门洞支架技术方案(附详细计算书)Word格式.doc
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（3）腹板处钢筋混凝土自重（从保守考虑腹板处按加厚10cm计算）：
综合分析荷载，腹板下的荷载为：
为安全起见，斜底板下方荷载同腹板下亦取q=80.9kN/m2。
2、模板及方木验算
箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝15mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=60MPa,弹性模量E=6×
103MPa。
纵向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10cm×
15cm。
截面参数和材料力学性能指标：
W=bh2/6=10×
152/6=375cm3
I=bh3/12=10×
153/12=2813cm4
横向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为7cm×
10cm。
W=bh2/6=7×
102/6=117cm3
I=bh3/12=7×
103/12=583mm4
考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材，顺纹弯矩为12.0MPa，并按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝12×
0.9＝10.8MPa,E=9×
103×
0.9=8.1×
纵横向方木布置：
纵向方木间距一般截面为90cm，在腹板下为60cm。
横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
（1）模板检算
腹板下模板检算
底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的7×
10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度（1.0米）板宽进行计算。
荷载组合:
竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:
W=bh2/6=100×
1.52/6=37.5cm3
I=bh3/12=100×
1.53/12=28.125cm4
承载力检算：
强度：
Mmax＝ql2/10＝80.9×
0.2×
0.2/10＝0.32KN·
m
σmax＝Mmax/W＝0.32×
103/37.5×
10-6＝8.5MPa＜[σ0]=60MPa满足要求
刚度：
f＝ql4/（150EI）＝80.9×
0.24/（150×
6×
109×
28.125×
10-8）
＝0.45mm＜[f0]＝200/400＝0.5mm满足要求
底板下模板检算
底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的7×
Mmax＝ql2/10＝27.2×
0.3×
0.3/10＝0.24KN·
σmax＝Mmax/W＝0.24×
10-6＝6.4MPa＜[σ0]=60MPa满足要求
f＝ql4/（150EI）＝0.24×
0.34/（150×
＝0.71mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm满足要求
（2）、横向方木检算
横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为7cm×
10cm,横向方木亦按连续梁考虑。
腹板下横向方木检算
q1=80.9×
0.2=16.18kN/m
承载力计算:
强度:
Mmax＝ql2/10＝16.18×
0.62/10＝0.6KN·
σmax＝Mmax/W＝0.6×
103/117×
10-6＝5.1MPa＜[σ0]=10.8MPa
满足要求
刚度:
荷载:
q=80.9×
0.2=16.18kN/m
f＝ql4/（150EI）＝16.18×
0.64/（150×
8.1×
583×
10-8）＝0.3mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm满足要求
底板下横向方木检算
q1=27.2×
0.3=8.16kN/m
Mmax＝ql2/10＝8.16×
0.92/10＝0.7KN·
σmax＝Mmax/W＝0.7×
10-6＝6.0MPa＜[σ0]=10.8MPa满足要求
q=27.2×
0.3=8.16kN/m
f＝ql4/（150EI）＝8.16×
0.94/（150×
10-8）＝0.8mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm满足要求
（3）纵向方木检算
纵向方木规格为10×
15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm，一般底板处为纵向间距为90cm。
纵向方木按简支梁考虑，计算跨径分别为60cm和90cm。
腹板下纵向方木检算
荷载组合：
横向方木所传递给纵向方木的集中力为：
P=16.18×
0.6=9.7kN
承载力计算：
最不利情况下的力学模型为：
支座反力R＝9.7×
3/2=14.55KN
最大跨中弯距Mmax＝14.55×
0.3-9.7×
0.2＝2.4KN.m
σmax＝Mmax/W＝2.4×
103/375×
10-6＝6.4MPa＜[σ0]=10.8MPa满足要求
按最大支座反力布载模式计算：
集中荷载:
P=9.7×
3=29.1kN
f＝Pl3/（48EI）＝29.1×
0.63/（48×
2813×
10-8）＝0.6mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm满足要求
底板下纵向方木检算
P=8.16×
0.9=7.3kN
支座反力R＝7.3×
3/2=11KN
最大跨中弯距Mmax＝11×
0.45-7.3×
0.3＝2.8KN.m
σmax＝Mmax/W＝2.8×
10-6＝7.5MPa＜[σ0]=10.8MPa满足要求
P=7.3×
3=21.9kN
f＝Pl3/（48EI）＝21.9×
0.93/（48×
10-8）＝1.5mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm满足要求
3、脚手架验算
（1）立杆受力验算
箱梁腹板下支架为60cm×
60cm设置，步距为60cm；
一般底板下支架为90cm×
90cm设置，步距为120cm，根据网格划分，每根立杆为四个网格共用，对每个网格的承载贡献为1/4，固每根立杆的承载面积为：
腹板下：
0.6×
4×
1/4=0.36㎡
一般底板下：
0.9×
1/4=0.81㎡
那么每根立杆承受荷载为：
80.9×
0.36=29.1kN<
40kN满足要求
27.2×
0.81=22.0kN<
30kN满足要求
4、横向I20a工字钢验算
I20a工字钢截面参数为：
A=35.5cm2,Ix=2370cm4,Sx=136.1cm3，Wx=237cm3,h=20cm，b=10cm。
（1）强度计算
抗弯强度计算
最不利情况下I20a工字钢所受力学形式为
I20a工字钢所受最大弯矩应力为：
满足要求
抗剪强度计算
每个工字钢所承受的最大剪力（取腹板处最不利荷载进行计算）为：
满足要求
腹板局部承压强度
满足要求
（2）刚度计算
满足要求
（3）整体稳定性计算
满足要求
（4）局部稳定验算
受压翼缘板局部稳定
I20a工字钢满足要求
腹板的局部稳定
I20a工字钢满足要求
5、纵向双H型钢验算
H型钢截面参数为：
A=164.4cm2,Ix=71400cm4,Sx=1549.9cm3，Wx=2926.2cm3,h=48.8cm，b=30cm，d=12.5mm，t=16.5mm。
最不利情况下每个I20工字钢对双H型钢的作用力为
2×
29.1=58.2kN
双H型钢每一跨度上最多作用9个I20a工字钢
双H型钢所受的最大弯矩如图为340.4kN·
m：
H型钢所受的最大弯曲应力为：
满足要求
每个H型钢所承受的最大剪力（取腹板处最不利荷载进行计算）为：
H型钢满足要求
H型钢满足要求
6、横向双I40a工字钢验算
I40a工字钢截面参数为：
A=86.1cm2,Ix=21720cm4,Sx=631.2cm3，Wx=1090cm3,h=40cm，b=14.2cm。
最不利情况下每个双H型钢对I40a双工字钢的作用力为
58.2×
9=523.8kN
最不利情况下I40a双工字钢所受的最大弯矩的力学形式为：
I40a工字钢所受的最大弯曲应力为：
I40a工字钢满足要求
I40a工字钢满足要求
7、Φ630钢管桩验算
（1）Φ630钢管桩截面参数为：
A=232.981cm2。
（2）最不利情况下每个I40a双工字钢对钢管桩的作用力为：
523.8×
19=9952.2kN
每个钢管桩所承受
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