株洲湘江四桥42米现浇箱梁满堂脚手架受力计算书Word下载.doc
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翼缘处砼荷载:
模板荷载:
设备及人工荷载:
砼浇注时振捣荷载:
则有
木枋每隔30cm布置一道,
木枋子长度一般可达4-5跨,偏安全考虑,按简支梁计算,跨径为0.9m,计算简图如下所示:
则跨内最大弯矩为:
又
应力为:
(参考一般松木木质)
最大剪力在支点处,由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
即强度均满足要求。
由规范可知,刚度验算荷载取值只考虑砼、模板、施工人员及机具荷载,不考虑振捣所产生的荷载。
偏安全考虑,其取值大小同强度计算(以下相同,不另说明),可得:
则刚度完全满足要求。
1.1.2、主梁(8×
箱梁翼缘板下模板主梁用8×
10cm木枋,木枋下支撑φ48×
3.5脚手管横桥向间距为60cm,偏于安全考虑,按简支梁进行计算,跨径为0.6m,受到次梁传递的集中荷载,大小为,最不利的受力模式如下图:
则跨内最大弯矩
最大剪力在支点处,由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
即强度满足要求。
挠度按简支梁计算,作用在支点上的力对构件不产生挠度,
则刚度也完全满足要求。
1.2、腹板模板结构计算
腹板模板结构布置方式跟翼板基本一样,只是布置间距不相一样。
腹板新浇混凝土产生的压力:
腹板新浇砼所产生的侧压力按下式计算:
其中:
Pmax为新浇注砼的对侧模的最大侧压力;
K1—外加剂影响修正系数,搀加时取值1.2;
K2—砼坍落度影响修正系数,取0.85;
γ—混凝土容重,取值26kN/m3;
t0—新浇注砼的初凝时间,取14h;
ν—砼浇注速度,取0.5m/h。
所以:
可见在腹板上新浇砼产生的最大的侧压力为57.8kN/m2,且有效压头为2.2米,考虑振捣时所产生的荷载4.0kN/m2,所以最大的侧压力为57.8+4.0=59.8kN/m2。
侧压力从上至下按梯形规律递加,偏安全考虑,取最大荷载值59.8kN/m2计算。
1.2.1、次梁8×
10cm木枋计算
木枋的布置间距为0.2cm,则
木枋子长度一般为3-4跨,偏安全考虑,按简支梁计算,跨径为0.9m,计算简图如下:
由梁正应力计算公式得:
由矩形梁弯曲剪应力计算公式得:
即强度均满足要求。
挠度计算按简支梁计算:
则刚度也完全满足要求。
1.2.2、主梁8×
箱梁腹板下模板主梁用8×
3.5脚手管横桥向间距为40cm,偏于安全考虑,按简支梁进行计算,跨径为0.4m,受到次梁传递的集中荷载,大小为,最不利的受力模式如下图:
1.3、底模板下构件的计算
1.3.1、次梁(10×
12cm木枋)验算
底模下脚手管立杆的纵向间距为0.9m,横向间距根据箱梁对应位置分别设为0.4和0.6m,顶托横梁(14工字钢)按横桥向布置,间距0.9m;
次梁按顺桥向布置,间距20cm和35cm,其具体布置如后附图所示。
因此计算跨径为0.9m,按简支梁受力考虑,分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置:
其计算简图如下所示:
①、斜腹板对应位置验算
底模处砼箱梁荷载:
砼浇注冲击及振捣荷载:
则有:
所以强度满足要求;
由矩形简支梁挠度计算公式得:
刚度满足要求。
②、中间底板位置验算
中间底板位置砼厚度在0.53~0.86m之间,考虑内模支撑和内模模板自重,按0.9m计算,则有:
内模和底模荷载:
2、支架受力计算
2.1、顶托横梁(I14工字钢)验算:
脚手管立杆的纵向间距为0.9m,横向间距为0.6m和0.4m,顶托工字钢横梁按横桥向布置,间距90cm。
因此计算跨径为0.6m和0.4m,按两跨连续梁受力考虑(实际工字钢长度至少在连续6跨以上),仅验算底模下斜腹板对应位置即可:
根据以上对次梁的计算分析可知,工字钢受到由次梁传递过来的集中菏载,
大小为,工字钢受力计算图如下:
另查表可得:
查表可知:
跨内最大弯矩为:
满足要求;
挠度计算按简支梁考虑,得:
刚度完全满足要求。
2.2、立杆强度验算:
脚手管(φ48×
3.5)立杆的纵向间距为0.9m,横向间距为0.6m和0.4m,因此单根立杆承受区域即为底板0.6m×
0.9m和0.4m×
0.9m箱梁均布荷载,由工字钢横梁集中传至杆顶。
分别验算底模下斜腹板对应位置和底板中间位置:
2.2.1、验算翼模板下对应位置:
由于大横杆步距为1.2m,长细比为,查表可得,则有:
而,抗压强度满足要求。
另由压杆弹性变形计算公式得:
(按最大高度11米计算)
压缩变形相当小。
2.2.2、验算底模板下斜腹板对应位置:
(按最大高度9.5米计算)
2.2.3、验算底模板下中间底板对应位置:
内模支撑及模板荷载:
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