单向板肋梁楼盖设计书Word格式文档下载.doc

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6.0KN/m²

=12.6KN/m²

1m板宽设计值p=12.6KN/m²

2.内力

计算跨度

板厚h=100mm次梁截面b×

h=250㎜×

450㎜

边跨l01=（2500-120-125+100/2）㎜=2305㎜ln1=（2500-120-250/2）=2255㎜

距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ln2=2250㎜

跨距差（2305-2250）/2250=2.4%<

10%,可按等跨连续梁查表计算。

弯矩设计值计算表

截面位置

弯矩系数αM

弯矩设计值M（=αMpl2）/KN·

m

边跨跨中

1/14

1/14×

12.6×

2.3052=4.71

B支座

－1/11

－1/11×

2.3052=－5.99

离端第二跨跨中

1/16

1/16×

2.2252=3.84

C支座

2.2252=4.38

中间跨跨中

－1/16

－1/16×

2.2252=－3.84

3.配筋

b=1000㎜,h=100㎜,αs=（15+5）㎜=20㎜,h0=（100-20）㎜=80㎜,

fc=11.9N/㎜2,ft=1.27N/㎜2,fy=300N/㎜2。

M/（KN·

m）

αs=M/α1fcbh02

ξ

AS（=ξα1fcbh0/fy）

实配钢筋

4.71

0.062

0.065

206

Φ8@200,252

－5.99

0.079

0.081

257

Φ8@200,302

3.84

0.050

0.052

165

Φ8@200,201

4.38

0.058

0.061

194

－3.84

0.051

0.053

168

－3.84×

0.8

0.040

127

表中ξ值均小于0.35符合塑性内力重分布的条件。

As/（bh）=201/（1000×

100）=0.201%>

ρmin=0.002。

四、次梁计算

b×

450㎜,按塑性内力重分布方法计算内力。

结构尺寸和计算简图简图。

由板传来的永久荷载4.0KN/m²

2.5m=10.0KN·

次梁自重25KN/m³

0.2m×

（0.45-0.1）m=1.75KN·

次梁抹灰25KN/m³

（0.45-0.1）m×

2=0.35KN·

永久荷载标准值gk=12.1KN·

可变荷载标准值qk=6.0KN/m²

2.5m=15KN·

荷载标准值p=1.2×

12.1KN·

m+1.3×

15KN·

m=34.02KN·

2.内力

主梁（ZL）截面b×

h=300㎜×

50㎜

边跨净跨度ln1=（6300-150-120）㎜=6030㎜

计算跨度l01=（6030+250/2）㎜=6155㎜

中间跨净跨度ln2=（6300-300）㎜=6000㎜

计算跨度l02=6000㎜

跨度差（6155-6000）/6000=2.6%﹤10%，可按等跨连续梁查表计算。

弯矩设计值计算列表如表所列。

弯矩设计值计算列表

弯矩设计值M（=αMpl02）/（KN·

边跨跨内

1/11×

34.02×

6.1552=117.16

-1/11

-1/11×

6.1552=-117.16

离端第二跨跨内

6.02=76.55

6.02=87.48

中间跨跨内

-1/16

-1/16×

6.02=-76.55

剪力设计值计算列表

剪力系数αv

剪力设计值M（=αvpln）/kN

边支座A

0.50

0.50×

6.155=104.7

B支座左

0.55

0.55×

6.155=115.17

B支座右

6.0=112.27

C支座左、右

3.配筋

（1）正截面弯矩承载力计算

b=250㎜，h=450㎜，αs=（25+10）㎜=35㎜，h0=（450-35）㎜=415㎜，hf′=100㎜

翼缘计算宽度：

边跨bf′=6155㎜/3=2052㎜<

b+sn=2500㎜

中跨bf′=6000㎜/3=2000㎜<

fc=11.9N/㎜2,ft=1.27N/㎜2,fy=300N/㎜2，则

fcbf′hf′（h0-hf′/2）=868.7KN·

m﹥117.16KN·

故次梁跨内截面按第一类T形截面梁计算，支座按矩形截面积算按矩形截面计算。

纵向钢筋配筋表

M/（KN·

bf′或b/㎜

αs=M/α1fcbh02

AS（=ξα1fcbh0/fy）/㎜2

实际配筋

117.16

2052

0.028

946

3Φ22,1140㎜2

-117.16

250

0.229

0.264

1086

3Φ22+1Φ18,1394㎜2

76.55

2000

0.019

626

2Φ20+1Φ18,882㎜2

87.48

0.171

0.190

782

1Φ22+2Φ18,889㎜2

-76.55

1Φ20+2Φ18,823㎜2

表中ξ值均小于0.35符合塑性内力重分部条件。

As/（bh）=626/（250×

450）=0.56%>

ρmin=0.2%。

（2）斜截面弯矩承载力计算

b=250㎜，h0=415㎜，fyv=210N/㎜2，则

0.25fcbho=308.7KN>

115.17KN

截面尺寸满足要求。

1.0ftbho=131.8KN。

箍筋采用双肢Φ6，Asv1=28.3㎜2。

箍筋配筋表

V/KN

V/ftbho

箍筋

104.7

0.62<

1.0

构造配置

Φ8@150

115.17

0.82<

离端第二跨跨跨内

112.27

0.85<

0.85<

Φ8@150

实际箍筋间距S=150㎜<

Smax=200㎜。

ρsv=nAsv1/（bs）=（2×

28.3）/（250×

150）=0.151%.>

ρsv，min=0.24ftfyv=0.145%

满足构造要求。

五、主梁计算

750㎜,按弹性方法计算内力。

主梁可按铰支承在柱顶的连续梁。

结构尺寸和计算简图如图所示。

1.荷载

由次梁传来的永久荷载12.68KN·

m×

6.3m=79.88kN

主梁自重25KN/m³

0.3m×

（0.75-0.1）m×

2.5m=12.19kN

主梁抹灰25KN/m³

2.5m×

2=1.63kN

永久荷载标准值GK=93.7kN

可变荷载标准值Qk=15KN·

m×

6.3m=94.5kN

永久荷载设计值G=1.2×

93.7kN=112.44kN

可变荷载设计值Q=1.3×

94.5KN·

m=122.85kN

计算跨度：

边跨净跨度ln1=（7500-120-250）㎜=7130㎜

计算跨度l01=7130㎜

中间跨净跨度ln2=（7500-500）㎜=7000㎜

计算跨度l02=7000㎜

l01与l02相近，可按等跨连续梁计算，取l0=7000mm。

查附录E附表E-2，得内力系数k列于表中。

内力计算表

项

次

荷载简图

弯矩M/（KN·

剪力V/kN

A支座

k

M1

M2

MB

M3

M4

VA

VBl

VAr

①