气力输送设计范本模板Word文件下载.docx
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据GALOTER炉资料料气比C=2424/398=6.09，本设计取料气比
C=6㎏/㎏
则气体量为Q0=G/6=77821/6=12970㎏，折标态12970/1。
293=10031m3/h
考虑系统漏风和储备,风机风量Q=K4Q0=1.25×
10031=12538.8Nm3/h
2输送管道有效内径计算
3.2.1风量换算系数计算
风量换算系数
体积换算系数
质量换算系数
当已知海拔高度为H时，大气压与标准大气压的关系为:
Ph/P0=（1-0.022569H）5.256
式中：
To--标况气体温度，℃；
T1一该风量中气体的工况温度，℃；
P0—海平面上的气压，Pa
Ph一水泥厂厂区的气压，pa
H--水泥厂厂区海拔高度，km
3.2。
2管道流量计算
Qt=Q0CV=10031×
1。
711=17163m3/h
5。
3.2.3管道直径计算
有效管径D1应为：
m
圆整,取D1=0。
5m
4气力输送系统总压损
气力输送系统总压损是由输送管道总压力损失、管道出口阻力、喷煤管阻力和气力输送设备阻力组成.输送管道总压力损失又由水平管摩擦阻力、垂直管摩擦阻力和垂直管提升阻力组成。
工程上为了便于计算，常将弯管的局部压力损失折算成水平管道的沿程压力损失。
一般对于均匀粒状物料,当弯管R/D=6时，其当量长度取8～10m，弯管R/D=10时，其当量长度取10～16m，弯管R/D=20时，其当量长度取12～20m
V—管道内风速，为25m/s
u—料气比，为6kg/m3
H-工厂海拔高度,为0．5km;
T1—气体温度，为500℃；
L1—水平管道输送长度,为20m,
H1—窑头垂直管道输送长度，为16m，
N1—输送管道上弯头数量，为4个。
M1—输送管道上阀门数量，为2个。
L2-换热器当量管道长度
输送管道阻力计算
ΔP=ΔPL+ΔPO+ΔPC+ΔPE
ΔP-总压损
ΔPL—-输送管道总压力损失ΔPL=ΔPL1+ΔPL2+ΔPN1+ΔPM2+ΔPLFH+ΔPLH
ΔPO-—管道出口阻力
ΔPC—-喷煤管阻力
ΔPE—-气力输送设备阻力.
ΔPLFW-—水平管摩擦阻力;
ΔPLFH——垂直管摩擦阻力
ΔPLH--垂直管提升阻力。
5.4.1计算输送管道当量长度
设弯管R/D=6时，其当量长度取10m；
阀门当量长度取20m
水平管道当量长度
4.2计算输送管道阻力系数
按柏列斯公式:
阻力系数ξ1=0.0125+0。
0011/1=0.0136
4。
3计算输送管道水平管摩擦阻力
水平管摩擦阻力（Pa）ΔPLFW=ξ1×
Lp/D×
γa×
V2/2×
（1+KL×
u）
ξ1一阻力系数；
Lp一水平管道当量长度,m,
D一输送管道直径,m，
γa一空气的重度，kg/m3,当400℃，γa=1.293×
273/673=0.524
u一管道内料气比,u=2。
2
KL一附加阻力系数，见图1，v=25m/s时，KL=0.23
水平管摩擦阻力（Pa）
ΔPLFW=ξ1×
u）=0.0136130/0。
50。
524×
252/2（1+0。
236）
=1378（Pa）
4.4计算输送管道垂直管摩擦阻力
垂直管摩擦阻力ΔPLFH=ξ1×
H1/D1×
V2/2×
（1+KHu）
=0。
0136×
20/0.5×
0.524×
252/2×
（1+0。
23×
1×
6）=224.3（Pa）
H1一垂直提升高度，m;
KH一附加阻力系数，KH=1.1KL
5.4.5计算输送管道垂直管提升阻力
ΔPLH=γa×
（1+u）H1×
g=0。
（1+6）×
20×
9.81=720Pa
式中:
g一重力加速度。
4.6计算输送管道出口阻力
管道出口阻力（Pa）=50pa
7计算输送管道气力输送设备阻力
气力输送设备阻力（Pa）=10000Pa
5.4.8输送斜槽阻力:
ΔPF=3000Pa
5.4。
9计算输送管道总压力损失
输送管道总压力损失ΔP=ΔPL+ΔPO+ΔPC+ΔPE+ΔPF=1378.+224.3+720+50+10000+3000=15372Pa
设备选用压力P=Kp*ΔP=1。
2＊15372=18448Pa
KP一考虑漏气和计算误差等原因的压力备用
系数，一般选用Kp=1。
1~1。
表5-2提升管物料平衡和热平衡计算表
提升管物料平衡和热平衡
W
T
c/Kj＊（kg·
K）-1
ρ
q
k
/㎏
/℃。
㎏/m3
1渣
76654。
4
500
08
700。
000
41393376。
0
0.8199
2干空气
12970。
400
1.07
0。
524
5540784.0
1097
3焦炭显热
1073.2
1.08
700.000
579517.2
0115
3焦炭燃烧
70。
42475。
00
2973250.0
0.0589
收方合计
90697.6
50486927。
2
0000
76654.4
8199
12783。
3
07
6826300.0
0.1352
未燃焦炭显热
1003.2
541717.2
0.0107
热烟气
256.7
1.17
150150.0
0030
热散失
1575384。
0312
支方合计
50486927.2
1.0000
六、提升管后旋风集渣器设计
表6—1提升管后集渣器物料平衡和热平衡
c/Kj*（kg·
K）—1
74654.0
500.000
1.06
39566620.0
0.8202
500。
0.524
6903000.0
0.1431
热烟气1
256。
7
17
0031
25
626987。
5
0.0130
23。
990924。
8
0205
88697。
48237682。
渣1（捕集）
67188。
6
06
35609958。
7382
渣2（随气）
7465.4
3956662。
0820
12721.1
6869405.4
0.1424
979。
9
1.25
612406.5
0127
150150。
热烟气2
85.5
50042.0
0010
989058.4
0.0205
88697.2
48237682.3
集料器规格参数设计
进口风量34287.3+256。
7+=34544。
4，进口风量为Q4=26662+256.5/44*22。
4=26792Nm3,
进口风速v4=16m/s,进口面积A4=Q4/V4=26792/（3600＊16）=0.465㎡
旋风分离器直径D4=4。
650.5=2。
15m，
进风口高a=0。
45D4=2。
15*0.45=0.97m
进风口宽b=0。
22D4=2。
15＊0.45=0.47m
直筒高度h1=1.6D4=3。
44，
锥筒高度h2=1.7D4=3.66，
H=7。
1m
七、高温燃烧斜槽设计
7．1高温燃烧斜槽完全燃烧残碳所需气体量计算
最终使高温输送斜槽能将高温提升机提来的高温半焦里的残碳全部燃烧掉，温度从480℃升致780℃，
注：
残碳量计算：
Qc=20830×
0.28×
20=1166.48㎏，
碳的燃烧份额估算见表7—1
表7—1碳的燃烧份额估算
设备
干馏炉
提升管
集渣器
高温斜槽
合计
质量
93．3
70
23．33
979．87
1166．5
份额
0．08
0．06
0．02
0．84
1
1166.5
13.96825
16293。
69
3323.689
原料中碳量为：
1166。
5㎏，完全燃烧（为充分燃烧取空气过剩系数为1。
1）
需干空气为:
1166.5×
32/（12×
0.21）×
1.1=16293。
7㎏,气力提升用气量为12970㎏,差值3323.7㎏干空气在高温输送斜槽中从槽底送入
表7-2高温燃烧斜槽物料平衡和热平衡计算
13。
96825
16293.69
3323。
689
斜槽物料平衡和热平衡
1渣1
67188.6
3944
3956662.0
0.0438
0.0761
热烟
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