玉龙湖项目工程B2B3脚手架搭设专项方案30页Word格式文档下载.docx

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1.转换层大梁截面尺寸为800㎜×

2000mm。

板厚为180mm。

2.模板支撑体系钢管排架纵距为0.5m。

采用48×

3.5。

钢管重38.4N/m，A=4.89㎡，i=1.58cm，W=5.08cm3.

3.模板采用九夹板（18mm），E=1.0×

104MPa；

W=54cm3；

I=48.6cm4；

f=17MPa。

4.扣件每只重13.2N/个。

5.架子搭设方法见详图20-1.

（2）转换层大梁模板强度与刚度计算

1.底模强度及刚度验算

选最不利情况进行验算：

梁截面长×

宽=800×

2000。

梁钢筋混凝土自重：

（24+1.5）×

2=51KN/㎡。

（1）

九夹板（18mm）及支架自重：

a=0.3KN/㎡。

（2）

振捣混凝土时产生的荷载为：

e=2.0KN/㎡。

（3）

1）底模强度验算

荷载组合为［

（1）+

（2）］×

1.2+（3）×

1.4

以梁下模板所承担的面荷载为：

q01=1.2（51+0.3）+1.4×

2=64.036KN/㎡

则模板所承担的线荷载为：

50×

80松木挡间距为400mm，故模板计算跨度为：

L=（400-50）×

1.05=367mm

则每延米模板承受的荷载为：

q=64.036KN/m

M=0.1·

q·

l2=0.1×

64.036×

0.367²

=0.862KN·

m

2）刚度验算

荷载组合为［

（1）+

（2）+（3）］

2.侧模强度及刚度计算

振捣混凝土时产生的荷载：

新浇混凝土对模板产生的荷载：

混凝土的浇筑速度：

混凝土的浇筑温度为30℃，（既t0=4.44h），坍落度为110~150mm。

取小值：

q=1.0（46.7+4.0）=50.7KN/m

刚度验算

经验算，刚度满足要求。

对拉螺栓的验算：

梁板间用12拉螺栓，设置间距为300mm×

500mm，则每根对拉杆的受力面积为：

（3）横木强度及刚度计算

1.强度计算

则每根木楞所承担的线荷载为：

2.刚度计算

满足要求。

（4）纵向水平钢管强度与挠度计算

2.挠度计算

×

0.4=8.52KN

为了提高安全度，大梁中间二根纵向水平钢管采用双钢管支撑。

（5）支模钢管立杆计算

1.荷载计算

混凝土自重：

0.8×

2×

25=40KN/m

模板与钢管：

1.0+1.0=2.0KN/m

活荷载：

5KN/㎡×

1m=5KN

2.钢管内力计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ－2001）立杆的稳定性应按下列公式计算：

钢管间距500，每排4根钢管，@500，两侧需承担一半楼板荷重，实按3根钢管计算，每根钢管的荷重：

立杆计算长度：

长细比：

查表，得：

第4章：

悬挑脚手架搭设及计算

1、脚手架的搭设：

按附图（主楼悬挑脚手架搭设示意图），脚手架从9.8m屋面层向上每隔四层一挑，每一挑分为承力桁架和其上部，普通脚手架两部分，承力桁架由内外斜撑，水平挑杆和桁架腹杆组成，桁架间距为1.5m，承力桁架搭设完毕后，在其上搭设双排脚手架9步，双排脚手架参照一般规范的相关规定搭设，主杆横距1m，纵距1.5m，步距1.8m。

2、脚手架的计算

1、脚手架的受力分析：

整个脚手架可分为上部双排立杆脚手架和下部受力桁架两部分。

由于上部双排脚手架搭设高度低于（小于20m），故不需计算，只要按照规范搭设即可。

下部受力桁架承受上部脚手架所有的荷载，是整个脚手架能否安全工作的关键，因此要计算桁架的受力情况，确保脚手架的安全。

2、受力简图：

如图2所示：

内外立杆

传来竖向荷载分别为N1和N2，在内外斜撑引

起的压力分别为P1和P2，引起水平悬挑杆

的水平拉力为P3。

如图所示：

3、荷载计算：

恒载：

每步每跨钢管和扣件0.422KN

每步每跨护栏和脚手板：

0.0384×

1.5+1.5×

1.2×

0.1=0.238KN

活载：

每操作层每跨2×

1.5×

1.0=3.0KN

总计：

N1=1.2×

（0.422×

9+0.2382）×

0.5+1.4×

0.64×

3=5.25KN

N2=1.2×

0.36×

3=4.1KN

风荷载：

根据贵州地区和本工程的特点，基本风压ω0=0.4KN/㎡，风振系数βZ取1.0，风压高度变化系数ЧZ取1.95，风压体形系数

Чstw查表计算为0.154，则ω=βZ×

ЧZ×

Чstw×

ω0=0.12KN/㎡

4、内力分析：

由静力学计算公式得：

内斜撑压力：

P1=N1/cos[arctg（0.3/3.5）]=5.25/cos[arctg（0.3/3.5）]=5.26kN

外斜撑压力：

P2=N2/cos[arctg（1.3/3.5）]=4.1/cos[arctg（1.3/3.5）]=4.37kN

风荷载引起的水平悬挑杆和每一连墙点的拉力：

PF=1.4×

3.0×

3.5×

0.12=1.764KN

水平悬挑杆拉力：

P3=5.26×

0.3/3.50+4.37×

1.3/3.50+PF=3.84KN

5、脚手架各个构件受力分析：

①．内外斜撑稳定性计算：

外斜撑：

P2/φA=4.37×

103/（0.166×

489）=54N/mm2＜205N/mm2

内斜撑：

P1/φA=5.26×

103/（0.184×

489）=58N/mm2＜205N/mm2

②．水平悬挑杆受拉强度：

σ=P3/A=3.84×

103/489=7.52N/mm2满足要求。

③．水平悬挑杆的抗弯和抗剪：

由于采用了内斜撑，由内立杆传来的荷载N1由内斜杆承担，对水平悬挑杆不产生影响，因此不需验算抗弯和抗剪。

6、构造措施

由于悬挑脚手架的特殊性，应采取必要的构造措施才能保证脚手架的安全使用，否则上述计算将成为徒劳。

①．关于扣件：

悬挑脚手架与普

通脚手架重要区别之一在于荷载的传

递方式。

悬挑脚手架上部双排脚手架

的荷载最终通过扣件传递至下部受力

桁架，根据规范，扣件一般只可以提

供5KN左右的摩擦力，因此在通常情

况下扣件安全系数略低，故在立杆和

内外斜撑必须另加保险扣件，如右图

所示：

②．关于预埋钢筋：

由于悬挑脚手

架内外斜撑有向内的水平力，同时为确

保上述方案中两端铰接的计算模式，内

外斜撑的固定也是搭设悬挑脚手架的重

要方面。

如右图所示：

③.关于腹杆：

是否设置腹杆，斜撑的承载能力相差4至5倍，同时，根据规范，对超过2m长的受力钢管应有加固措施。

因此，悬挑脚手架不设置腹杆是不妥当的。

④．关于水平悬挑杆的固定：

由于悬挑脚手架的向外倾覆力矩远远大于普通脚手架，如采用一般的拉结方法容易产生严重后果，因此水平悬挑杆的固定措

施是悬挑脚手架搭设

的重要方面。

本工程

固定方式如右图所示：

第5章：

落地式脚手架的验算及搭设方法

1、外装饰脚手架搭设准备

根据外装饰脚手架搭设的长度及高度，计算出所用的钢管、扣件及绿色密目安全网的数量等，并按脚手架搭设要求确定出钢管的各种规格尺寸，扣件的各种数量以及绿色密目安全网（1.8×

6.0m）的需用量编制供应计划，可根据现场施工进度分批供应入场。

禁止使用不合格的材料。

2、脚手架的验算

1.杆件间距参数

脚手架构造形式：

单立杆双排钢管脚手架

2.立杆离柱、梁距离及立杆纵向间距、小横杆间距、连柱、梁件竖向间距等脚手架的搭设布置祥见附图：

3.脚手架的荷载计算

钢管采用ø

48×

3.5，其截面特性：

A=489mm2，I=12.19cm4，W=5.08cm3,i=15.8㎜。

3、荷载计算

1.脚手板自重标准值：

采用竹串片脚手板0.35KN/㎡；

2.栏板与挡墙脚手板自重标准值：

竹串片脚手板挡板0.14KN/m；

3.脚手架外侧里面采用密目安全网自重标准值：

0.01KN/㎡；

4.每米立杆承受的结构自重标准值：

0.1395KN/m；

（查JGJ130-2001表A-1）

5.脚手架作业层上的施工均布活荷载：

2KN/㎡；

6.水平风荷载标准值：

μz=1.0（查GBJ50009-2001）

μs=1.3￠=1.3×

0.5（安全网的挡风系数）=0.78

Wk=0.7μzμsW0=0.7×

1.0×

0.78×

0.40=0.22KN/㎡。

7.支撑横杆受弯承载力计算：

8.支撑横杆所受荷载简化为均布荷载：

q=[（0.8×

2）×

1.4+（0.35×

1.0+1.0×

0.14）×

1.2]÷

0.8=3.43KN/m

9.支撑横杆所受的最大弯矩：

M=0.125q12=0.125×

2.29×

0.82=0.274KN·

M

10.强度计算：

σ=M/W=0.274×

106÷

（5.08×

103）=54N/mm2＜f=205N/mm2

满足要求

11.挠度计算：

W=5q14/（384EI）=5×

3.43×

8004÷

（384×

2.06×

105×

12.19×

104）=0.73㎜＜1/150=800/150=5.3㎜

12.大横杆计算

13.支撑横杆所受荷载简化为集中荷载：

P=[（0.8×

2=1.37KN

14.支撑横杆所受的最大弯矩：

M=0.25P1=0.25×

1.37×

2.0=0.69KN·

15.强度计算：

σ=M/W=0.69×

103）=136N/mm2＜f=205N/mm2

16.挠度计算：

W=P13/（48EI）=1.37×

103×

20003÷

（48×

104）=9.1㎜＜（10㎜）＜1/150=2000/150=13.3㎜