后张预应力工程施工质量控制要点.docx

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后张预应力工程施工质量控制要点

后张预应力工程施工质量控制要点

山东格瑞特监理咨询有限公司----龙岩双永高速J4总监办

一、台座的反拱设置

设计原则：

使梁体在二期恒载施加前上拱度（水平线以上）不超过20mm桥梁施工完成后桥梁不出现下挠。

存梁期间若累计上拱值超过计算值10mm应采取控制措施。

施工图设计中表列了对预应力引起的上拱度及二期恒载产生的下挠值。

根据以往

的工程经验并遵循上述原则，我们建议不要按图纸中给出的一期上拱度设置台座反拱。

针对不同跨径的梁型，建议按如下值设置台座反拱。

梁型

25m

30m

40m

台座反拱值

13mm

15mm

20mm

以上仅为我们给出的建议值。

考虑存梁期间的后续上拱和工程经验，采用上述反拱值设置台座，基本上能够保证梁在张拉后的上拱值（以张拉后第二天上午10

点值为准）高于水平线4~8mm若存梁期上拱按10mm计、二期恒载产生的下挠按4mm计，则推算梁在运营初期（不考虑预应力损失造成的下挠）的上拱值为：

（4~8）+10-4=（10~14mm,这对梁体的正常工作是偏于安全的。

台座设置应注意的问题：

1、在未获得本工程实际起拱值数据之前，不应大量施做T梁台座的覆面钢板（钢模），以免因调整反拱给施工造成不便。

2、梁端台座下部必须进行加强设计，特别是新填挖路段。

台座上通长应设置不少于5个沉降观测点，在初期的预制施工中，每片梁出坑后必须对台座反拱进行复测和调整。

这个工作非常重要，即使地基能够均匀沉降，在张拉后台座两端集中受力会造成反拱趋小。

3、台座反拱设置完成后，项目部应协同监理工程师对每个台座进行复核，避免班组随意施工造成构件拱度达不到设计要求。

二、预应力管道安装

1、预应力筋预留孔道的尺寸与位置应正确，孔道应平顺，端部的预埋钢垫板应垂直于孔道中心线。

2、管道内径面积除满足设计要求外，还应保证不小于两倍钢绞线截面面积。

3、预制梁设置反拱时，预应力管道也同时设置反拱。

4、管道应采用定位钢筋固定安装，使其能牢固地置于模板内的设计位置，并在混凝土浇筑期间不产生位移。

5、施工图对锚固区做了专门的加强设计，必须严格验收锚后钢筋配置。

特别应注意保证螺旋筋与锚垫板顶紧。

6金属管道接头处的连接管宜采用大一个直径级别的同类管道，其长度宜为被

连接管道内径的5〜7倍，并应缠裹紧密防止水泥浆的渗入。

7、管道在模板内安装完毕后，应将其端部盖好，防止水或其他杂物进入。

8、负弯矩预应力管道在拆模后应对外露部分进行部分割除，预留5~10cm保证

后浇施工管道搭接即可。

后张预应力筋制作安装允许偏差

项目伸长量

允许偏差（mm）

管道坐标油表读数

梁长方向

30断丝

梁高方向断丝根数

10滑丝根数滑丝率

管道间距伸长量

同排

10

上下层

10

二、预应力筋的安装与保护

1、预应力筋可在浇筑混凝土之前或之后穿人管道，对钢绞线，可将一根钢束中的全部钢绞线编束后整体装入管道中，也可逐根将钢绞线穿人管道。

穿束前应检查锚垫板和孔道，锚垫板应位置准确，孔道内应畅通，无水和其他杂物。

2、对在混凝土浇筑及养生之前安装在管道中但在下列规定时限内没有压浆的预应力筋，应采取防止锈蚀或其他防腐蚀的措施，直至压浆。

不同暴露条件下，未采取防腐蚀措施的力筋在安装后至压浆时的容许间隔时间如下：

空气湿度大于70%或盐分过大时7d

空气湿度40%~70%时15d

空气湿度小于40%时20d

钢绞线的腐蚀对结构安全有重大不利影响。

纵观工程建设实际，造成钢绞线腐蚀的主要因素有：

1、使用其它项目残存钢绞线，出厂期过长未做有效防护，进场时已存在锈蚀；2、钢绞线在场内堆放时因防护措施不到位造成锈蚀；3、下

料、穿束、张拉、注浆等流水工序组织不紧凑、不合理，甚至不同专业班组只顾自己完成任务，干完下班，导致下完料长期堆放、拆模后即穿束（应禁止该施工方法，此阶段梁体温度变化极大，养护用水不断与钢绞线接触，钢绞线易受腐蚀）、穿完束不及时张拉、张拉了又不及时注浆等等施工恶习，这些因素才是造成钢绞线腐蚀的关键因素。

合理安排工序作业，穿束、张拉、注浆一系列工作完全可以在1—3d内完成；4、孔道压浆不饱满。

所以，防止钢绞线腐蚀的根本措施是：

做好场内防护、即切即用、强度或龄期基本达到后才穿束、及时张拉注浆（严格控制水灰比、外加剂和注浆压力）。

3、在力筋安装在管道中后，管道端部开口应密封以防止湿气进入。

采用蒸汽养生时，在

养生完成之前不应安装力筋。

4、在任何情况下，当在安装有预应力筋的构件附近进行电焊时，对全部预应力筋和金属

件均应进行保护，防止溅上焊渣或造成损坏。

5、对在混凝土浇筑之前穿束的管道，力筋安装完成后，应进行全面检查，以查

出可能被损坏的管道。

在混凝土浇筑之前，必须将管道上一切非有意留的孔、开口或损坏之处修复，并应检查力筋能否在管道内自由滑动。

四、预应力材料、设备的校核

1、锚具、夹片、钢绞线供货商应在省高指材料准入目录内。

每次到货的锚具、夹片、钢绞线应附出厂合格证书，并应向厂家索要夹片与锚具间摩阻损失的试验证明文件，这对我们正确计算张拉控制应力和伸长值是必须的。

锚具、夹片进场后应专门保管，避免各种污染。

钢绞线使用前必须经有资质的检定单位进行检验。

由于钢绞线的实际弹性模量对

伸长值的影响较大，所以，我们要求必须按每60T或每批次做外委试验。

2、张拉千斤顶和油表

千斤顶和油表应送计量检定单位试验，每个千斤顶应配不少于2个的油表同时送检，以防止油表损坏时能及时替换。

上述设备使用前必须以正式文件的形式（连同张拉计算表）经过监理工程师审批，否则不得使用，文件中必须附各种检校证书和计算书。

五、张拉力和伸长值的计算

1、张拉控制应力的取值

设计中给出的张拉控制应力指锚下张拉控制应力，包括预计的预应力损失值，但

不包括锚头摩阻损失（其值可通过试验测定）。

预应力损失、2.

在预应力工程的设计中，共考虑以下几种预应力损失：

其中，孔道摩阻、钢筋回缩、锚口摩阻损失是我们在施工中应予考虑的，其他要么可以忽略要么在设计中已计入。

）孔道摩阻损失（1如果实取合适的值，

套用公式计算即可。

一般对孔道摩阻损失的计算按规范推荐的、uk偏差，就应

该考虑上述取值是否合适，必要时应按规范附录中方法对际张拉伸长率超过土6%

孔道摩阻损失进行实际测量。

锚口摩阻损失

（2）尽管在施工图设计中并未对

该值的大夹片在锚具中工作时与钢绞线间的摩擦应力损失。

也根本不包括0.75

小做出明确说明，但是这一应力损失在施工中实际存在，而设计中的con该损失

值。

一般取锚口摩阻损失为张拉控制应力的2.5~3%。

考虑到施工时计算的摩阻损失没con有计入钢绞线回缩、锚具变形、预应力筋与台座间的温差等引起的预应力损失，我们建议取的3%。

由于钢绞线的实际抗拉强度较设计中的1860Mpa锚口摩阻损失为大100Mpa左右，conff为钢绞线抗拉强度标准值）这一绝对限值

（即使取3%对构件也是非常安全的，离0.80u有足够的安全保障。

经咨询设计代表，也同意适当提高预制T梁的预应力值。

现计算：

对于单股钢绞线，锚前张拉控制力（千斤顶输出力）为0.75X1860X1.03

X139/1000=1977.2KN,该值包括了3%®口摩阻损失，但这并不是超张拉。

锚口摩阻损失可向厂家咨询，其内部应该有具体的试验数据。

（3）关于钢绞线回缩（内缩量）引起的预应力损失对于夹片式锚具，规范中规定钢筋回缩量不得超过6mm。

经咨询设计代表，在

进行预应力设计时并没有考虑这方面的预应力损失，我们在计算时一般也不对此予以考虑。

经反算，如果是4mm的回缩引起的预应力损失大约为1.7%，对总的张拉控制应力来说这一数值是非常可观的。

鉴于通常在计算中都不考虑这方面的预应力损失，我们认为对锚口摩阻损失取偏

高的3%值是合适的。

con千斤顶张拉完成回油后钢绞线的内缩量在施工中难以准确测量，这给施工记录表中对该值的填写存在较大争议，应该把这一问题当做一

个课题来探讨，通过施工中适当的测量方法确定回缩量实际有多少。

关于超

张拉问题（4）对于自锚式夹片、低松弛预应力筋，施工技术规范和施工图设计都不要求进行超张拉。

但有些时候，因为某些原因造成张拉后起拱值并没有预期的那么大，为避免因起拱不足对梁的工作性能造成的不利影响，此时可对钢绞线做适度超张拉。

钢筋设计规范规定：

先张法或后张法在进行超张拉或计入锚圈口摩阻损失等任何情况下，f，对精轧中的最大控制应力（千斤顶油泵上反映的

数值）对钢丝和钢绞线不应超过0.80,Pk

f螺纹钢筋不应超过0.95。

Pkb:

、钢绞线实际抗拉强度3%1930Mpa,计算下

面按超张拉2%、计入锚口摩阻R/值ycon0.75*1860*1.03*1.02f0.759<0.80卩”

1930f为钢筋抗拉强度标准值）（式中pk

出厂的钢绞线实际抗拉强度一般都高于国标1860Mpa要求，这是因为钢绞线外

径一般都比国标稍大。

A15标目前送检的两种钢绞线实际强度为：

湖南英格瑞斯

1900MPa，无锡中治2008MPa。

所以，在混凝土的抗压强度和钢绞线实际抗拉强度都比设计要高的条件下，遇到特殊情况时进行适当的超张拉是可以的。

3、理论伸长值计算和实际伸长值测量

图纸中给出了张拉控制应力值、标准梁长的预应力筋设计、每片梁的预制梁长，钢绞线检定报告给出了实际弹性模量，计入3嗨苗口摩阻损失，以及张拉系统的工作长度，据此可以计算钢绞线的理论伸长值。

L（mm）可按下式计算：

预应力筋的理论伸长值

PLpLAEpp式中：

PP预应力筋的平均张拉力（N）

L――预应力筋的长度（mm）；

AP――预应力筋的截面面积（mm2）；

EP――预应力筋的弹性模量（N/mm2）。

按两段对称张拉、分别取直线和曲线分段计算。

计算时应注意：

计算，该值为100孔道摩阻损失，即按锚下应力1.03%1）锚前张拉力应计入3%（con。

张拉应力。

第一段终点力计算时应相应扣除3%n

（2）第一段预应力筋长度应计入工作长度，一般为500mm。

（3）曲线桥梁长各不相同，应分别计算。

预应力施工前，项目部应向监理工程师报批相关文件，其中应包括计算方法和公式、预应力材料和设备校核证书、张拉计算表等，经监理工程师同意后方可施工。

4、实际伸长值的测量

预应力筋张拉时，应先调整到初应力。

该初应力宜为张拉控制应力ccon的10%〜25%，伸长值应从初应力时开始量测。

力筋的实际伸长值除量测的伸长值外，必须加上初应力以下的推算伸长值。

由于在最初张拉时各根预应力筋的松紧弯曲程度不一致，在初应力以下拉伸过程中，既有弹性伸长，也有非弹性伸长，所以不宜采用测量的方法，而宜采用推算的方法，也即相邻级的伸长值。

我们建议采用的相邻级为15~30%，因为标定证书给出的回归方程在张拉力较低时线性关系差，而且10%千斤顶行程小，油表指针转动在很短的时间内结束，相

对难以控制，偏差较大。

钢绞线实际伸长量的测量多采用直接测量张拉端千斤顶活塞伸出量的方法，但这

种测量的过程中，因钢绞线方法存在一定的误差。

工具锚端和工具锚夹片在张拉到10%~100%con受力，夹片会向内滑动，通过测量活塞伸出量的方法会使得到的实测伸长值会比实际大。

如按钢绞线理论总伸长值（误差值的大小取决于工具锚夹片在张拉前的打紧程度）6~8mm，这一偏差的存在也解释2.2%梁）计算，T6mm的测量误差造成的应力值为米（275mm40的现象。

所以，了为什么我们在施工现场