砌体结构设计Word文档下载推荐.docx
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个别不满足要求的局部尺寸，以设置构造拄后，可适当放宽。
根据上述分析，本结构采用纵横墙混合承重体系。
（3）1~4层墙厚为240mm。
（4）一至二层采用MU10烧结页岩砖，Mb7.5混合砂浆；
三至四层采用MU10烧结页岩砖，Mb5.0混合砂浆。
（5）梁的布置：
梁尺寸为L-1，L-4为250mm*500mm；
L-2为250mm*600mm；
L-3为250mm*300mm；
L-5为250mm*400mm，伸入墙内240mm，顶层为180mm。
梁布置见附图1-1。
（6）板布置：
雨篷，楼梯间板和卫生间楼面采用现浇板，其余楼面均采用预制装配式楼面，预制板型号为YKB3652，走廊采用YKB2452。
具体布置见附图。
3.静力计算方案
由建筑图可知，最大横墙间距s=10.5m，屋盖、楼盖类别属于第一类，s<
32m，
查表可知，本房屋采用刚性计算方案。
2、荷载资料（均为标准值）
根据设计要求，荷载资料如下：
1、屋面恒荷载：
屋面活荷载：
0.5KN/㎡。
2、楼面恒荷载：
，
楼面活荷载：
2.4KN/㎡。
3、卫生间恒荷载：
，活荷载：
。
4、钢筋混凝土容重：
5、墙体自重标准值
1-4层厚墙体自重
铝合金玻璃窗自重（按墙面计）
6、基本风压，且房屋层高小于4m，房屋总高小于28米，所以设计不考虑风荷载的影响。
7、楼梯间恒荷载5.0KN/㎡，活荷载3.5KN/㎡
3、墙体高厚比验算
1、外纵墙高厚比验算
室内地面距基础高度为0.95m，故底层高度H=3.3+0.95=4.3m，s=10.5m，即s>
2H=8.2m，第一层计算高度H0=1.0，H=4.3m，二层及二层以上为H0=3.3m。
一至四层墙厚0.24m，承重墙取。
有窗户的墙允许高厚比：
；
[β]允许高厚比，查表得：
当砂浆强度等级为M7.5,M5时，一二层[β]=26，三四层[β]=24。
a、一层高厚比验算：
β=4.3/0.24=17.92<
μ1μ2[β]=1.0×
0.289×
26=21.554（满足要求）；
b、二层纵墙高厚比验算：
（满足要求）；
c、三四层纵墙高厚比验算：
β=3.3/0.24=13.75<
0.829×
24=19.896（满足要求）
2、内纵墙高厚比验算
a、墙体的计算高度，底层：
H0底=4.3m
b、二层纵墙高厚比验算：
c、三四层内纵墙高厚比验算：
0.886×
24=21.264（满足要求）
3、横墙高厚比验算
外横墙底层：
左横墙s=6.3m，H=4.3m，H<
s<
2H，H0=0.4×
6.3+0.2×
4.3=3.38m，无门洞μ2=1.0
β=H0/h=3.38/0.24=14.08<
[β]=26
右横墙s=6.0m，H=4.3m，H<
6+0.2×
4.3=3.26m，无门洞μ2=1.0
β=H0/h=3.26/0.24=15.58<
二层：
左横墙：
s=6.3m，H=3.3m，H<
3.3=3.18m
右横墙：
s=6.0m，H=3.3m，H<
2H，H0=0.4s+0.2H=3.06m
三四层：
2H，H0=0.4s+0.2H=3.18m
β=H0/h=3.18/0.24=13.25<
[β]=24
β=H0/h=3.06/0.24=12.75<
内横墙：
底层：
s=2.4m，H=4.3m，s<
H，H0=0.6s=1.44m
s=2.4m，H=3.3m，s<
β=H0/h=1.44/0.24=6.0<
故所有横墙满足要求。
4、结构承载力计算
1.荷载资料
（1）屋面恒荷载标准值
40厚C30细石混凝土刚性防水层，表面压光
25×
0.04=1.0kN/㎡
20厚1:
2.5水泥砂浆找平
20×
0.02=0.4kN/㎡
40厚挤塑聚苯板
0.4×
0.04=0.016kN/㎡
3厚氯丁沥青防水涂料（二布八涂）
0.045kN/㎡
110厚预应力混凝土空心板（包括灌缝）
2.0kN/㎡
20厚板底粉刷
5.0+0.4=5.4N/㎡
屋面梁自重
0.25×
0.6=3.75kN/m
（2）不上人屋面的活荷载标准值
0.5kN/㎡
（3）楼面恒荷载标准值
大理石面层
28×
0.02=0.56kN/㎡
20厚水泥砂浆找平
0.4kN/㎡
3.3+0.4=3.7kN/㎡
楼面梁自重
0.25×
（4）墙体自重标准值
240厚墙体自重
5.24kN/m（按墙面计）
铝合金门窗自重
0.25kN/m（按窗面积计）
（5）楼面活荷载标准值
2.4kN/㎡
2.纵墙承载力计算
（1）荷载计算
取一个计算单元，作用于纵墙的荷载标准值如下：
屋面恒荷载
5.4×
3.5×
3.15+3.75×
3.15=71.35kN
女儿墙自重
5.24×
0.9×
3.5=16.51kN
二、三、四层楼面恒荷载
3.7×
11.025+3.75×
3.15=52.61kN
屋面活荷载
0.5×
11.025=5.51kN
二、三、四层楼面活荷载
2.4×
11.025=26.46kN
三、四层墙体和窗自重
（3.3×
3.5—1.5×
1.5）+0.25×
1.5×
1.5=49.29kN
二层墙体（包括壁柱）和窗自重
一层墙体和窗自重
（3.5×
4.3—1.5×
1.5=67.63kN
（2）控制截面的内力计算
第四层：
1）第四层截面1-1处：
由屋面荷载产生的轴向力设计值应考虑两种内力组合，即分别按式（2-10）、式（2-11）计算：
N
（1）1=1.2×
（71.35+16.51）+1.4×
1.0×
5.51=113.15kN
N
（2）1=1.35×
0.7×
5.51=124.01kN
N
（1）5l=1.2×
71.35+1.4×
5.51=93.33kN
N
（2）5l=1.35×
5.51=101.72kN
三、四层墙体采用MU10烧结页岩砖、Mb5.0混合砂浆砌筑，查表2-4可知砌体的抗压强度设计值f=1.5MPa；
一、二层墙体采用MU10烧结页岩砖、Mb7.5混合砂浆砌筑，砌体的抗压强度设计值f=1.69MPa。
2）第四层截面2-2处：
轴向力为上述荷载N1与本层自重之和：
N
（1）2=113.15+1.2×
49.29=172.30kN
N
（2）2=124.01+1.35×
49.29=190.55kN
第三层：
1）第三层截面3-3处：
轴向力为上述荷载N2与本层楼盖荷载N4l之和：
N
（1）4l=1.2×
52.61+1.4×
26.46=100.17kN
N
（1）3=172.30+100.17=272.47kN
N
（2）4l=1.35×
26.46=96.95kN
N
（2）3=190.95+96.55=287.5kN
2）第三层截面4-4处：
轴向力为上述荷载N3与本层墙自重之和：
N
（1）4=272.47+1.2×
49.29=332.08kN
N
（2）4=287.5+1.35×
49.29=354.04kN
第二层：
1）第二层截面5-5处：
轴向力为上述荷载N4与本层楼盖荷载之和：
N
（1）3l=100.17kN
N
（1）5=332.08+100.17=432.25kN
N
（2）3l=96.95kN
N
（2）5=354.04+96.95=450.99kN
2）第二层截面6-6处：
轴向力为上述荷载N5与本层墙体自重之和：
N
（1）6=432.25+1.2×
49.29=491.40kN
N
（2）6=450.99+1.35×
49.29=517.53kN
第一层：
1）第一层截面7-7处：
轴向力为上述荷载N6与本层楼盖荷载之和：
N
（1）2l=100.17kN
N
（1）7=491.40+100.17=591.57kN
N
（2）2l=96.55kN
N
（2）7=517.53+96.95=614.48kN
2）第一层截面8-8处：
轴向力为上述荷载N7与本层墙体自重之和：
N
（1）8=591.57+1.2×
67.63=672.73kN
N
（2）8=614.48+1.35×
67.63=705.78kN
砌体局部受压计算
大梁下局部受压验算，验证Ψ+≤ηγf
上述窗间墙第一层墙垛为例，墙垛截面为240mm×
1900mm,混凝土梁截面为600mm×
250mm,支承长度240mm..
根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为
=100.17kN，=516.73kN
=188.42mm<
240mm
=b=188.42×
250=47105mm
=240×
（2×
240+250）=175200mm
=175200/47105=3.72＞3，取ψ=0
γ=1+0.35√（（A0/A1）-1）=1+0.35×
√（（175200/47105）-1）=1.58<
2.0
压应力图形完整系数η=0.7
ηγf=0.7×
1.58×
47105×
1.69=88.05KN<
=100.17KN（满足要求）。
同理，改变砌筑材料后的第二层也会满足要求。
第三层由于材料强度值降低,故需验算局压。
第三层梁端局压验算：
根据内力计算，当由可变荷载控制时，本层梁的支座反力为
=100.17KN，=190.55KN
=200mm<
240mm
=b=200×
250=50000mm
=240×
√（（175200/50000）-1）=1.55<
2.0=175200/50000=3.50＞
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