模板工程计算整理Word格式.docx
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0.75
3（kN/m新浇筑混凝土自重标准值G）2k
24
3）
（kN/m钢筋自重标准值G3k
1.1
2施工人员及设备荷载标准值Q（kN/m1k）
3
泵送、倾倒混凝土等因素产生地水平2）
荷载标准值Q（kN/m2k
0.25
（kN/m）
其他附加水平荷载标准值Q3k
0.55
（m）作用位置距离支架底地距离hQ13k
3.9
（kN/m风荷载标准值ωk
2）（kN/m基本风压ω0
地基粗糙程度
D类（有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地（m）面高度
9
风压高度变化系数μz
0.51
μ风荷载体型系数s
风荷载作用方向
沿模板支架横向作用
（m）
抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底地距离h2
三、模板体系设计
模板支架高度（m）
主梁布置方向
平行立柱纵向方向
立柱纵向间距l（mm）a
1200
立柱横向间距l（mm）b
水平拉杆步距h（mm）
1800
顶层水平杆步距hˊ（mm）
1000
支架可调托座支撑点至顶层水平杆中a（mm）
心线地距离
450
小梁间距l（mm）
300
小梁最大悬挑长度l（mm）1
100
（mm）
l主梁最大悬挑长度2
设计简图如下：
模板设计平面图
纵向剖面图
横向剖面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度t（mm）
12
2面板抗弯强度设计值[f]（N/mm）
16.83
2面板抗剪强度设计值[τ]（N/mm）
1.4
面板弹性模量E（N/mm
9350
面板计算方式
三等跨连续梁
按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算.
233/12=1000×
12×
12/12＝24000mm144000m，I＝bhW＝bh＝/6=1000×
12/64m
承载能力极限状态
q＝[1.2×
（G1k1+（G+G）×
h）+1.4×
Q]×
b=[1.2×
（0.1+（24+1.1）×
0.15）+1.4×
3]×
1=8.838kN/m1k2k3k=[γ（G+（G+G）h）b]=[1.2×
0.15）×
1]=4.638kN/mq3k1k静12kG=（γ×
Q）×
b=（1.4×
3）×
q1=4.2kN/m1k活1Q正常使用极限状态
）×
h）+γ×
Q+G+（G）×
b（Gq＝（γ1k3kGQ1k2k=（1×
0.15）+1×
1＝6.865kN/m
计算简图如下：
、强度验算1．
2222＝0.086kN·
0.3m0.1×
4.638×
0.3＝M0.1qL+0.117×
+0.117qL4.2×
＝活1静max162216.83N/mm＝σ＝M≤[f]3.582N/mm10＝/24000/W＝0.086×
max满足要求！
2、挠度验算
44ν/（100×
9350×
144000）=0.28mm/（100EI）=0.677×
6.865×
300＝0.677qlmaxν=0.28mm≤min{300/150，10}=2mmmax满足要求！
五、小梁验算
小梁类型
矩形木楞
小梁截面类型（mm）
40×
80
2小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm）
12.87
2小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm）
1.39
3）小梁截面抵抗矩W（cm
42.67
2）E（N/mm小梁弹性模量
8415
4）
I（cm小梁截面惯性矩
170.67
小梁计算方式
二等跨连续梁
（0.3+（24+1.1）×
0.3＝2.723kN/m1k3k2k因此，q＝1.2×
（G1k1静+（G+G）×
h）×
b=1.2×
0.3＝1.463kN/m3k2kq＝1.4×
Q×
b=1.4×
3×
0.3＝1.26kN/m1k1活计算简图如下：
2222＝0.49kN·
m+0.125×
L1.26×
＝0.125×
1.463×
1.21.2M＝0.125qL+0.125q活111静22/2＝0.014kN·
/2=2.723×
0.1M＝qLm
112M＝max[M，M]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·
m2max1622≤[f]=12.87N/mmσ=M/42670=11.488N/mm10/W=0.49×
2、抗剪验算
V＝0.625qL+0.625qL＝0.625×
1.2+0.625×
1.26×
1.2＝2.043kN活11静1V＝qL＝2.723×
0.1＝0.272kN
121V＝max[V，V]＝max[2.043，0.272]＝2.043kN
2max122≤[τ]=1.39N/mmτ0.957N/mm40×
80）＝=3V/（2bh）=3×
2.043×
1000/（2×
0maxmax满足要求！
3、挠度验算
q＝（γ（G1kG）×
b=（1×
0.3＝+G+（G2.119kN/m1k3kQ2k
444）＝108415×
170.67×
＝0.521qL/（100EI）=0.521×
2.119×
12001./（100×
ν挠度,跨中max594mm≤[ν]＝min（L/150,10）＝min（1200/150,10）＝8mm。
444）＝0.002mm≤[ν]＝min（2×
/（8EI）=2.119×
100/（8×
8415×
10lql＝悬臂端ν1max100/150,10）＝1.333mm/150,10）＝min（2×
1满足要求！
六、主梁验算
主梁类型矩形钢管主梁截面类型（mm）
□60×
4
22125
205
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm）
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm）
2310.33
206000
）
W（cmE（N/mm主梁弹性模量主梁截面抵抗矩430.99主梁计算方式三等跨连续梁）
主梁截面惯性矩I（cm可调托座内主梁根数1
1、小梁最大支座反力计算
（0.5+（24+1.1）×
0.3＝2.795kN/m1k2k3kq＝1.2×
（G+（G+G）×
b＝1.2×
0.3＝1.535kN/m3k2k1静1kq＝1.4×
b＝1.4×
0.3＝1.26kN/m1k1活q＝（γ（G1k2G）×
+（G+G3）×
0.3＝2.179kN/m1k3kQ2k承载能力极限状态
按二等跨连续梁，R＝1.25qL＝1.25×
2.795×
1.2＝4.193kN1max按悬臂梁，R＝2.795×
0.1＝0.28kN1R＝max[R，R]＝4.193kN。
1max正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'
＝1.25qL＝1.25×
2.179×
1.2＝3.269kN2max按悬臂梁，R'
＝ql=2.179×
0.1＝0.218kN121R＝max[R'
，R'
]＝3.269kN。
1max计算简图如下：
主梁计算简图一
2、抗弯验算
主梁弯矩图一（kN·
m）
622≤[f]=205N/mmσ=M/10330=188.746N/mm/W=1.95×
10max满足要求！
3、抗剪验算
主梁剪力图一（kN）
222δ）[bhτ-（40-60[40×
]=9.487×
=V/（8I1000×
-（b-δ）h0maxzmax222≤[τ]=125N/mm27.49N/mm＝8）×
52309900×
]/（8×
8）
满足要求！
4、挠度验算
主梁变形图一（mm）
=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mmν跨中max悬挑段ν＝0.668mm≤[ν]=min（2×
150/150,10）=2mmmax满足要求！
5、支座反力计算
图一
支座反力依次为R=11.478kN，R=17.873kN，R=17.873kN，R=11.478kN4312七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N]（kN）
30
按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN
八、立柱验算
钢管截面类型（mm）2）
（kN/m模板及其支架自重标准值G1k20.3）ω（kN/m基本风压0D类（地基粗糙程度有密集建筑群且房屋较高市区）
模板支架顶部距地6
2（m）面高度非自定义:
0.031
ω风荷载标准值（kN/mk风压高度变化系数0.51
μz
0.2
Ф48×
3.2楼板模板
钢管计算截面类型（mm）
3.20.5
钢材等级
Q235模板及其支架
2立柱截面面积A（mm）
4240.75
立柱截面回转半径i（mm）3）G（kN/m新浇筑混凝土自重标准值2k
15.924
立柱截面抵抗矩W（cm
4.49
[f]（N/mm抗压强度设计值3）混凝土梁钢筋自重标准值G（kN/m3k
2051.5
支架自重标准值q（kN/m）3）（kN/m混凝土板钢筋自重标准值G3k
0.151.1
支架立柱计算长度修正系数η1.2悬臂端计算长度折减系数k0.72施工人员及设备荷载标准值Q（kN/m1k）
1、长细比验算
=hˊ+2ka=1000+2×
0.7×
450=1630mml01=ηh=1.2×
1800=2160mml0λ=max[l]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150l，001满足要求！
2
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