土方钢筋砼计算例题Word格式文档下载.docx

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计算。

L1

即：

V1—F14F0F2

6

Vi第一段的土方量（m3）

Li——第一段的长度（m）。

将各段土方量相加即得总土方量，即：

Vvv2vn

Vi,V2,…，Vn为各分段土的土方量（m3）。

1.某矩形基坑，坑底面积为20mx26m深4m,边坡系数为0.5，试计算该基坑的土方量。

解：

底面积F1=20x26=520m2（1分）

顶面积F2=（20+4x0.5x2）x（26+4x0.5x2）=720m2（1分）

中截面面积F0=（20+4x0.5x2-2）x（26+4x0.5x2-2）=616m2（1分）

土方量V=H/6（F1+4F0+F2）=4/6x（520+4x616+720）=2469.33m2

2、某基坑坑底面积为6mx10m,深4m,边坡系数为0.33,Kp=1.25,Kp，=1.05需回填

空间的体积为120m3,用体积为5m3的汽车将余土外运，求余土外运车次及预留回填土的体积。

F1=AB=6x10=60m2（1分）

F2=（A+2mH）（B+2mH）=（6+2x4x0.33）（10+2x4x0.33）=109.21m2（1分）

F°

=（A+mH）（B+mH）=（6+4x0.33）（10+4x0.33）=82.86m2（1分）

V坑（自）=H/6（F1+F2+4F°

）=333.77m3（2分）

V坑（松）=V坑（自）x1.25=417.21m3（1分）

V回（压）=120m3

V回（自）=V回（压）/Kp，=114.29m3（1分）

V回（松）=V回（自）xKP=142.86m3（1分）

V余（松）=V坑（松）-V回（松）=274.35m3（1分）

N=V余（松）/V0=54.87=55（车）（1分）

二、场地平整标高与土方量

（一）确定场地设计标高

1.初步设计标高

H11H12H21H22H0

4N

H0所计算的场地设计标高（m）

N――方格数；

H11,…，H22――任一方格的四个角点的标高（m）。

圉w酚地股订杯高股

方搐网划分ib）场地设卄祐烏示牌厨"

彎离纯汐•自懒地阳门场地设计标高平曲

如令：

Hi——1个方格仅有的角点标高;

H2——2个方格共有的角点标高;

H3——3个方格共有的角点标高;

H4——4个方格共有的角点标高。

则场地设计标高Ho可改写成下列形式

H,2H23H34H4

2•场地设计标高的调整

（1）土的可松性影响

wE的町松性辑確BH卜标n什葆乐盘囲

FtFwKs

调整后的设计标高值：

HoHoh

Vw――按理论标高计算出的总挖方体积；

Fw，Ft――按理论设计标高计算出的挖方区、填方区总面积;

――土的最后可松性系数。

（2）场内挖方和填土的影响

（3）场地泄水坡度的影响

（4）

1单向泄水时各方格角点的设计标高

Hn=Ho土li

Hn—

-一场内任意一方格角点的设计标高（m）;

l——

-该方格角点至场地中心线的距离（m）;

i

-场地泄水坡度（不小于0.2%）;

±

—该点应比H0高则用“+”，反之用“-”。

例如图

1-6a）

中，角点10的设计标高为：

H10Ho0.5ai

②双向泄水时各方格角点的设计标高

Hn

H0lxixlyiy

lx,ly

-一该点于

x-x,y-y方向上距场地中心点的距离

ix,ix

-场地在

x-x,y-y方向上的泄水坡度。

例如图1-6b）

中，角点

10的设计标高：

H10

H00.5aix0.5aiy

【1-2】某建筑物地方格网、自然地面标高如图1-7所示，方格边长a20m。

泄水坡度ix=2%。

iy=3%o,不考虑土的可松性及其他影响，试确定方格各角点的设计标高。

【解】

（1）初算设计标高

Ho（H12H23H34H4）/4N

[70.0970.43069.1070.702（70.4070.9569.71）

4（70.1770.7069.8170.38）]/（49）70.29（m）

（2）调整设计标高

HnH0lxixlyiy

H1=70.29-30X2%o+30X3%=70.32（m）

H2=70.29-10X2%o+30X3%=70.36（m）

H3=70.29+10X2%o+30X3%o=70.40（m）

其他见图1-8

七、钢筋下料长度计算

（一）弯起钢筋中间部位弯折处的量度差值

当D=5d时,

ABBC2AB

2D/2dtg/2

25ddtg—7dtg—

222

钢筋弯折处钢筋轴线长度弧ABC为:

ABC2面D

360

6d360

则弯折处量度差值为:

当弯折45°

时，即将a=45。

代入上式，其量度差值为:

阳XI谓新穹沟及呼曲麻尺彳惘

AE

ABC

CEi

D

d3d

取D=2.5d，则

-2.5d

8.5d

2

因一般钢筋外包尺寸是由

A量到

F'

AF

D,

2.5d

d

2.25d

故每一弯钩增加长度为：

6.25d（已考虑量度差值）

（2）HRB335级和HRB400级钢筋弯折时下料长度的增长值计算

（三）箍筋弯钩增长值

-DdDd平直部分长度

42

箍筋180°

弯钩时每个弯钩增长值为：

22

箍筋135弯钩时每个弯钩增长值为：

3D

3Dd-d平直部分长度

82

（四）钢筋理论重量的计算

不同直径的钢筋重量=钢筋长度x相应直径钢筋每米长的理论重量

钢筋每*怏的理论重虽见表4“九

钢防每米也

1“心

的理论・・

规格

表4*13

<

*（kg）

M*5

—5

1.5«

7

6154

\

l.m

0.222

+20

2.47

0.395

+22

2.9«

4

+10

0,617

3.853

0媲

6.313

H4

曲

|

\*

【例4-2】某建筑物有5根钢筋混凝土梁Li，配筋图如图4-63所示，③、④号钢筋为45°

弯起，⑤号箍筋按抗震结构要求，试计算各号钢筋下料长度及5根梁钢筋总重量。

图4-63

【解】钢筋端部保护层厚度取10mm,其他位置保护层厚度取25mm。

1号钢筋下料长度：

6240—2X10=6220

每根钢筋重量=2.47X6.220=15.36kg

2号钢筋

外包尺寸：

6240-2X10=6220

下料长度：

6220+2X6.25X10=6345

每根重量=0.617X6.345=3.91kg

3号钢筋

外包尺寸分段计算

端部平直段长：

240+50+500—10=780

斜段长：

（500—2X25）X1.414=636

中间直段长：

6240—2（240+50+500+450）=3760

端部竖直外包长：

200X2=400

下料长度=外包尺寸-量度差值

=2（780+636）+3760+400—2X2d—4X0.5d

=6562+400—2X2X20—4X0.5X20

=6872

每根重量=2.47X6.872=16.97kg

同理④号钢筋下料长度亦为6872mm,每根重量亦为16.97kg

⑤号钢筋

宽度200-2X25+2X6=162

高度500-2X25+2X6=462

箍筋形式取135°

/135°

形式，D取25mm,平直段取10d，则两个135°

弯钩增长值为:

3D325

-Ddd10d2—25661062156mm

8282

箍筋有三处90°

弯折量度差值为：

3X2d=3X2X6=36

⑤号钢筋下料长度：

2X（162+462）+156—36=1368mm

每根重量=0.222X1368=0.30kg

5根梁钢筋总重量=[15.36X2+3.91X2+16.97+16.97+0.30X（6/0.2+1）]X5=408.9kg

2.计算下图

（1）中弯起筋及图

（2）中箍筋的下料长度。

（各5分）

2.解:

（1）号钢筋：

L=（260+550X1.414X2+4230+260）—0.5X20X4+6.25X20X2

=6515mm（5分）

（2）号箍筋：

宽度250—2X20+2X8=226

高度600—2X20+2X8=576

箍筋形式取90°

/90°

形式，D取25mm平直段取10d，则两个90°

1

25

Dd

10d2258

81082170.8mm

弯折量度差值为:

X2d=3X2X8=48

2X（226+576）+170.8—48=1726.8mm（5分）

」、混凝土的制备

（一）混凝土配制强度的确定

CU,0

cu,k

1.645

fcu,o――混凝土的施工配制强度（MPa）;

fcu,k――设计的混凝土强度标准值（MPa）;

施工单位的混凝土强度标准差（MPa）。

1N

f2.|2

fcu,iNfcu

Ji1

N1

fcu,i――统计周期内冋一品种混凝土第i组试件的强度值（MPa）;

ycu――统计周期内同一品种混凝土N组强度的平均值（MPa）;

N――统计周期内