施工电梯基础加固专项方案范文Word下载.docx
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20#楼架设高度95米，单笼；
21#楼架设高度95米，双笼；
22#楼架设高度90米，双笼。
因为6#、14#、15#、20#、21#楼地下室与2#地下室相连，故上述5栋建筑的施工升降机基础都设置在2#地下室顶板上。
因为21#楼架设高度及荷载（双笼）在7台升降机中均为最大，故以21#楼为论述对象。
21#楼施工施工升降机基础直接位于2#地下室顶板上（2#地下室5轴/P轴），施工升降机基础尺寸为5.6m×
4.6m，厚350mm，配筋为双层双向A8@250×
250；
基础坐落的地下室顶板强度等级为C30，板厚250mm，板底配筋双向C10@150，板上部配筋C12@150、C10@150。
施工电梯基础部位加固支撑采用A48×
3.0钢管，不考虑楼板受力，由钢管直接把荷载传至地下室底板，加固支撑钢管间距1m×
1m，步距1.5m，托梁采用60×
100木方。
（详见附图）
四、板底支撑计算书
施工升降机计算书
一、参数信息
1.施工升降机基本参数
施工升降机型号
SCD200/200G
吊笼形式
双吊笼
架设总高度（m）
95
标准节长度（m）
1.51
底笼长（m）
5.6
底笼宽（m）
4.6
标准节重（kg）
170
对重重量（kg）
单个吊笼重（kg）
吊笼载重（kg）
外笼重（kg）
1480
其它配件总重量（kg）
2.楼板参数
基础混凝土强度等级
C30
楼板长（m）
8.1
楼板宽（m）
楼板厚（m）
0.25
梁宽（m）
0.5
梁高（m）
0.8
板中底部短向配筋
C10@150
板边上部短向配筋
板中底部长向配筋
板边上部长向配筋
C12@150
梁截面底部纵筋
12C25
梁中箍筋配置
C8@100
箍筋肢数
2
3.荷载参数：
施工荷载（kN/m2）
1
4.钢管参数：
钢管类型
Ф48×
3
钢管横距（m）
1.2
钢管纵距（m）
钢管步距（m）
1.5
模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度（m）
0.1
二、基础承载计算：
导轨架重（共需63节标准节，标准节重170kg）：
170kg×
63=10710kg，
施工升降机自重标准值：
Pk=[（×
2+1480+0×
2+0+10710）+×
2]×
10/1000=201.9kN；
施工升降机自重：
P=[1.2×
（×
2+0+10710）+1.4×
×
10/1000=250.28kN；
考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1
P=2.1×
P=2.1×
250.28=525.59kN
三、地下室顶板结构验算
验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。
根据板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算
楼板长宽比：
Lx/Ly=5.6/8.1=0.69
1、荷载计算
楼板均布荷载：
q=525.59/（5.6×
4.6）=20.4kN/m2
2、混凝土顶板配筋验算
依据《建筑施工手册》（第四版）：
Mxmax=0.0432×
20.4×
5.62=27.64kN·
m
Mymax=0.0168×
5.62=10.75kN·
M0x=-0.1001×
5.62=-64.05kN·
M0y=-0.0771×
5.62=-49.33kN·
混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋。
板中底部长向配筋：
Mx=Mxmax+μMymax=27.64+10.75/6=29.43kN·
αs=|M|/（α1fcbh02）=29.43×
106/（1.00×
14.30×
5.60×
103×
225.002）=0.007；
ξ=1-（1-2×
αs）1/2=1-（1-2×
0.007）0.5=0.007；
γs=1-ξ/2=1-0.007/2=0.996；
As=|M|/（γsfyh0）=29.43×
106/（0.996×
360.00×
225.00）=364.70mm2。
实际配筋：
602.14mm2>
364.7mm2
板中底部长向配筋满足要求。
板中底部短向配筋：
My=Mymax+μMxmax=10.75+27.64/6=15.36kN·
αs=|M|/（α1fcbh02）=15.36×
8.10×
225.002）=0.003；
0.003）0.5=0.003；
γs=1-ξ/2=1-0.003/2=0.999；
As=|M|/（γsfyh0）=15.36×
106/（0.999×
225.00）=189.83mm2。
189.83mm2
板中底部短向配筋满足要求。
板边上部长向配筋：
M0x=M0xmax+μM0ymax=（-64.05）+-49.33/6=-72.27kN·
αs=|M|/（α1fcbh02）=72.27×
225.002）=0.018；
0.018）0.5=0.018；
γs=1-ξ/2=1-0.018/2=0.991；
As=|M|/（γsfyh0）=72.27×
106/（0.991×
225.00）=900.33mm2。
867.08mm2≤900.33mm2
板边上部长向配筋不满足要求。
板边上部短向配筋：
M0y=M0ymax+μM0xmax=（-49.33）+-64.05/6=-60.01kN·
αs=|M|/（α1fcbh02）=60.01×
225.002）=0.010；
0.010）0.5=0.010；
γs=1-ξ/2=1-0.010/2=0.995；
As=|M|/（γsfyh0）=60.01×
106/（0.995×
225.00）=744.66mm2。
602.14mm2≤744.66mm2
板边上部短向配筋不满足要求。
3、混凝土顶板挠度验算
板刚度：
Bc=Eh3/[12（1-μ2）]=3×
104×
2503/[12×
（1-（1/6）2）]=4.02×
1010
q=20.4kN/m2=0.0204N/mm2
L=5600mm
板最大挠度：
fmax=ωmaxql4/Bc=0.00373×
0.0204×
56004/（4.02×
1010）=1.86mm
fmax/L=1.86/5600=1/3006.23<
1/250
板配筋和挠度变形不满足支承施工升降机荷重要求。
4、混凝土梁配筋验算
由于施工升降机自重主要经过中央立柱传递给大梁，因此能够看作一个集中荷载。
楼板自重传来荷载0.25×
5.6×
25=35kN/m
梁自重0.8×
0.5×
25=10kN/m
静载35+10=45kN/m
活载1×
8.1=8.1kN/m
作用于梁上的均布荷载：
q=45×
1.2+8.1×
1.4=65.34kN/m
作用于梁上的集中荷载：
p=201.9×
1.2/2=121.14kN
M=ql2/12+pl/4=65.34×
8.12/12+121.14×
8.1/4=602.55kN·
梁截面积：
b×
h=0.5×
0.8=0.4m2
h0=h-25=800-25=775mm
αs=|M|/（α1fcbh02）=602.55×
0.50×
775.002）=0.140；
0.140）0.5=0.152；
γs=1-ξ/2=1-0.152/2=0.924；
As=|M|/（γsfyh0）=602.55×
106/（0.924×
775.00）=2337.13mm2。
5890.49mm2>
2337.13mm2；
梁截面底部纵筋满足要求！
5、混凝土梁抗剪验算
梁所受最大剪力：
Q=p/2+ql/2=121.14/2+65.34×
8.1/2=325.2kN；
Asv1=（（Q-0.7ftbh0）/（1.25fyvh0））×
s/n=[（325.2×
103-0.7×
1.43×
500×
775）/（1.25×
360×
775）]×
100/2=-8.99mm2；
梁箍筋满足要求！
由于梁板不足以承担施工升降机荷载，故采取设置回撑钢管的型式将荷载传递到地基基础。
四、梁板下钢管结构验算：
设梁板下Ф48×
3mm钢管@1.2m×
1.2m支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则：
施工升降机20.4kN/m2
活载1.4×
1=1.4kN/m2
20.4+1.4=21.8kN/m2
21.8×
1.2×
1.2=31.4kN
钢管支模架步高1.5m
h/la=1.5/1.2=1.25
h/lb=1.5/1.2=1.25
经查表，μ的取值为：
1.66
计算长度：
L01=k×
μ×
h=1.155×
1.66×
1.5=2.88m
L02=h+2a=1.5+2×
0.1=1.7m
取：
L0=2.88m
λ=L0/i=2884.61/15.9=181
由此得：
φ=0.22
[N]=φ×
A×
f=0.22×
424.12mm2×
360N/mm2=33.28kN≥31.4kN
梁板下的钢管结构满足要求.
考虑到现场钢管壁厚等因素，将钢管间距调整为@1.0m×
1.0m。
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