塔吊专项施工方案文档格式.docx
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灰色，流塑，高压缩性，含有机质。
层厚4.0-12.2m；
（5）、3-3层淤泥质粘土：
灰色，流塑，高压缩性。
层厚0.6-3.3m；
（6）、3-3a层含粘性土砾砂：
灰色，松散，饱和，土质不均。
层厚0.6-4.2m；
（7）、4-1层含角砾粘性土：
灰色，松散，密度上部差。
层厚1.1-2.9m；
（8）、4-2层含粘性土角砾：
浅灰色、灰兰色、灰黄色，一般中密，局部密实。
层厚0.6-3.7m；
（9）、5层全风化基岩：
一般灰绿色，中下部为黄褐色，原岩为凝灰岩，一般具有原岩结构，部分风化彻底，成土状，局部上部为残坡积土。
层厚0.8-8.8m；
（10）、6层强风化基岩：
灰色、灰褐色、灰白色，原岩为凝灰岩，碎块状构造，岩性较差，易崩解，遇水易软化。
层厚0.8-11.50m；
（11）、7-1层为中强风化基岩。
层厚0.8-8.40m；
场地地下水埋深较浅，根据勘察报告地下水埋深为地表下绝对高程2.94-3.42m，主要接受大气降水和地表水渗入补给；
坑底土层3-1、3-2、3-3层土体灵敏度高，抗剪强度低，触变后强度损失大，易流变，基坑开挖时易造成坑壁失稳、坑底涌土、地面沉陷等现象。
基坑开挖影响深度范围内地基土层的物理力学指标详下表：
层号
土层名称
厚度
重度
（KN/m3）
含水率（%）
固结快剪指标
渗透系数（cm/s）
C（Kpa）
Ф（·
）
水平
垂直
1
杂填土
0.4～1.8
（18.0）
（10.0）
2
粘土
0.9～2.2
19.2
32.8
17.9
13.8
1.30E-8
1.17E-8
3-1
淤泥质粘土
0.8～2.9
17.4
48.5
10.2
4.78E-8
3.36E-8
3-2
淤泥
4.0～12.2
16.5
58.2
8.0
5.0
4.14E-8
1.17E-6
3-3
0.6～3.3
47.7
11.0
10.8
3-3a
含粘性土砾砂
0.6～4.2
19.5
28.5
（20）
（25）
4-1
含角砾粘性土
1.1～2.9
（30）
4-2
含粘性土角砾
0.6～3.7
20.0
（40）
5
全风化基岩
0.8～8.8
（50）
（35）
6
强风化基岩
0.8～11.5
22.0
（100）
（60）
7-1
中强风化基岩
0.8～8.4
土层参数取自勘察报告（括号内数值为经验值）
土层分布见附图塔吊桩土层示意图。
（二）、塔吊基础布置
本工程拟用ZJ5311型塔式起重机，考虑到周围建筑的限制及塔吊自身臂工作范围的影响，现将塔吊布置于C-A×
C-9轴之间，43＃勘察点附近，以下计算均以43＃勘察孔作为参数依据。
见附图塔吊桩定位图。
（三）、塔吊基础形式
塔吊基础采用C30钢筋混凝土承台，配4根Φ800人工挖孔灌注桩，桩底到达7-1层为中强风化基岩中等风化凝灰岩。
桩身采用C30混凝土，内配主筋10Φ20，钢筋保护层50mm。
螺旋筋Φ8@150/200（在承台下5000范围内为Φ8@150）。
加劲箍Φ12@2000。
塔吊桩基穿过双层地下室，为高承台桩基。
（四）、基础施工
塔吊桩基采用人工挖孔灌注桩法成桩，施工完毕后凿除护筒下600mm范围内混凝土。
桩基础深入承台100mm，具体做法见附图。
桩孔灌注桩在穿过地下室底板时，底板留后浇施工洞口（5200×
5200mm2）,施工洞口周侧设3mm钢板止水带，具体做法如附图所示。
后浇洞位置垫层采用150厚C20混凝土。
后浇洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土浇捣（底板设计为C35）。
（五）、塔基沉降控制
塔吊承台四围设4个沉降观测点，在主体楼层施工过程中控制观测塔吊沉降。
塔基允许沉降差为6mm，垂直度偏差2‰
（六）、塔吊基础设计依据
1.《建筑地基基础设计规范》（50007—2002）
2.《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
3.《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2001）
4.《公路桥涵设计规范》（JTJ021—89、JTJ022—85、JTJ023—85、JTJ024—85，JTJ02586）
5.《建筑桩基技术规范》《JGJ94—94》
二、承台抗倾覆验算
一、确定和载荷计算图式
承台自重N1=1.2×
25.1×
5.2×
1.0=814.44KN
塔吊独立高度：
40.5m，实际施工按32m考虑，房屋总高度90米，增加爬升降及顶面范围空间，考虑顶升高度约束共计附着高度99米。
共增加标准节：
N==19.5取20节（其中标准节高度按说明书之3米取）
增加的标准节及附着架总重：
N2=1.2×
（20×
780×
9.8×
10-3+2×
910×
10-3）=204.86KN。
其中标准节重780kg/节，附着910kg/副，按2副考虑。
这样考虑是偏于安全的，因为423.00+204.86=627.86KN为附着状态对应说明书中表明100m高度时552KN。
特别指出：
本例塔吊说明书提供的塔吊荷载取值为非工作状况的限值亦即可作为极限承载力状态下验算的最大值，一般情况下，可只计算非工作状况，况且本例说明书未提供工作状况下荷载取值。
因此，可只按下表（摘录）验算：
载荷
工况
H
（KN）
N
M
（KN.M）
MN
非工作状况
71.00
423.00
1575.00
0.0
二、塔吊基础抗倾覆验算
1）塔吊最不利位置：
2）抗倾覆验算
M倾=M+Hh=1575+71×
1.0=1646.00KN.M
M抗=N×
=（423.00+814.44）×
=3325.01KN.M
安全系数k===2.020
F2=-X+
=-×
5.374+
=105.328KN>
∴满足要求
三、高承台桩基验算（按JGJ94-94附录B计算）
一.确定基本设计参数：
1）地基土水平抗力系数的比例系数m
hm=2×
（d+1）=2×
（0.8+1）=3.6m
该深度范围起算高程-5.100，由2.08m厚淤泥及1.52m厚含粘性土角砾组成。
m==×
0.4
=9.894MN/m4
其中0.4系数为长期水平荷载所成系数。
2）桩底面地基土竖向抗力系数的比例系数m0
近似取m0=9.894MN/m4
3）桩身抗弯刚度EI
①钢筋混凝土弹性模量比αe==6.667
②桩身配筋率ρg==0.625﹪
③扣除保护层后桩直径值d0=0.8-0.05×
2=0.7m
④桩身换算截面受拉边缘的截面模量
W0=[d2+2（αE-1）ρgd02]=
=0.0530m3
⑤桩身换算截面惯性矩
I0===0.0212m4
⑥桩身抗弯刚度
EI=0.85EcIo=0.85×
3.0×
104×
0.0212
=540.60MN.m2
4）桩的水平变形系数α
①桩身计算
bo=0.9×
（1.5d+0.5）=0.9×
（1.5×
0.8+0.5）=1.530m
②桩的水平变形系数
α===0.489m-1
5）桩身轴向压力传布系数ξN
取ξN=1
6）桩底面地基土竖向抗力系数C0
桩入土深度h=6.78m
桩底面地基土竖向抗力系数C0=m0×
h=9.894×
6.78=67.081MN/m3
基本设计参数
m
（MN/m4）
EI
（MN.m2）
α
（m-1）
ξN
CR
（MN/m3）
9.894
540.60
0.489
67.081
二.单位力作用于桩身地面处,桩身在该处产生的变位
1）单位力H0下水平位移δHH
∴h=αy=0.489×
4.65=2.27385m
（其中y取桩顶以下至地下室基础垫层高度，安全储备lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m）
根据JGJ94-94附录B表B-5（参考表B-3附准）
δHH=×
=×
2.12386=0.03360m/MN
（查表B-6得=2.12386）
2）单位力H0下转角
δHH=×
=×
6.5603=0.01207MN-1
3）单位力M0下水平位移δHM
δHM=δHH=0.01207MN-1
4）单位力M0转角δMM
δHM=×
1.6787=0.00635MN-1.m-1
单位力作用于桩身地面处，桩身在该处产生的变位
δHH
（m/MN）
δMH
（MN-1）
δHM
δMM
（MN-1.m-1）
0.0336
0.01207
0.00635
三.求单位力作用于桩顶时，桩顶产生的变位
1）单位力Hi下水平位移δHH’
δHH’=+δMMl02+2δMHl0+δHH
=+0.00635×
4.652+2×
0.01207×
4.65+0.0336
=0.3451m/MN
2）单位力Hi下转角δMH’
δMH’=+δMMl0+δMH
4.65+0.0108
=0.0603m-1
3）单位力Mi下的水平位移δHM’
δHM’=δMH’=0.0603m-1
4）单位力Mi下，转角δMM’
δMM’=+δMM=+0.00635=0.0150MN-1
单位力作用于桩顶处，桩身在该处产生的变位
δHH’
δMH’
δHM’
δMM’
0.3451
0.0603
0.0150
四.求桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力
1）发生单位竖向位移时，桩顶引起的内力ρNN
ρNN=
=
=32.734MN/m
2）发生单位水平位移
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