梁模板250x600计算书Word格式.docx
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新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）
24
钢筋自重标准值G3k（kN/m3）
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时（kN/m2）
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k（kN/m2）
对水平面模板取值
2
模板支拆环境不考虑风荷载
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用（A）
梁跨度方向立柱间距la（mm）
800
梁两侧立柱间距lb（mm）
850
步距h（mm）
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'
a（mm）、l'
b（mm）
800、800
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）
425
梁底增加立柱根数
梁底支撑小梁根数
3
每纵距内附加梁底支撑主梁根数
梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm）
100
设计简图如下：
平面图
立面图
四、面板验算
面板类型
覆面木胶合板
面板厚度（mm）
15
面板抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
面板弹性模量E（N/mm2）
4500
取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下：
W＝bh2/6=1000×
15×
15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×
15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4Q2k，1.35（G1k+（G2k+G3k）×
h）+1.4×
0.7Q2k]×
b=0.9max[1.2×
（0.1+（24+1.5）×
0.6）+1.4×
2，1.35×
0.7×
2]×
1＝20.48kN/m
q1静＝0.9×
1.35×
[G1k+（G2k+G3k）×
h]×
b＝0.9×
[0.1+（24+1.5）×
0.6]×
1＝18.71kN/m
q1活＝0.9×
1.4×
Q2k×
2×
1＝1.76kN/m
q2＝（G1k+（G2k+G3k）×
h）×
b=[0.1+（24+1.5）×
1＝15.4kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.125q1L2＝0.125q1l2＝0.125×
20.48×
0.122＝0.04kN·
m
σ＝Mmax/W＝0.04×
106/37500＝1.07N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.521qL4/（100EI）=0.521×
15.4×
1254/（100×
4500×
281250）＝0.015mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
3、支座反力计算
设计值（承载能力极限状态）
R1=R3=0.375q1静l+0.437q1活l=0.375×
18.71×
0.12+0.437×
1.76×
0.12＝0.97kN
R2=1.25q1l=1.25×
0.12＝3.2kN
标准值（正常使用极限状态）
R1'
=R3'
=0.375q2l=0.375×
0.12＝0.72kN
R2'
=1.25q2l=1.25×
0.12＝2.41kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格（mm）
40×
80
小梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
12.87
小梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
1.39
小梁弹性模量E（N/mm2）
7480
小梁截面抵抗矩W（cm3）
42.67
小梁截面惯性矩I（cm4）
170.67
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
q1＝max{0.97+0.9×
[（0.3-0.1）×
0.25/2+0.5×
（0.6-0.14）]+0.9max[1.2×
（0.5+（24+1.1）×
0.14）+1.4×
max[0.42-0.25/2，（0.85-0.42）-0.25/2]/2×
1，3.2+0.9×
（0.3-0.1）×
0.25/2}=3.23kN/m
q2＝max[0.72+（0.3-0.1）×
（0.6-0.14）+（0.5+（24+1.1）×
0.14）×
1，2.41+（0.3-0.1）×
0.25/2]＝2.43kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×
3.23×
0.42，0.5×
0.12]＝0.06kN·
σ＝Mmax/W＝0.06×
106/42670＝1.3N/mm2≤[f]＝12.87N/mm2
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×
0.4，3.23×
0.1]＝0.784kN
τmax＝3Vmax/（2bh0）=3×
0.784×
1000/（2×
80）＝0.37N/mm2≤[τ]＝1.39N/mm2
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/（100EI）＝0.632×
2.43×
4004/（100×
7480×
1706700）＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm
ν2＝q2l24/（8EI）＝2.43×
1004/（8×
1706700）＝0mm≤[ν]＝l/400＝100/400＝0.25mm
4、支座反力计算
梁头处（即梁底支撑小梁悬挑段根部）
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×
0.4，0.393×
0.4+3.23×
0.1]＝1.48kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R3＝1.06kN，R2＝1.48kN
正常使用极限状态
R'
max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×
0.4+2.43×
0.1]＝1.11kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'
1＝R'
3＝0.94kN，R'
2＝1.11kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格（mm）
Φ48×
2.75
主梁弹性模量E（N/mm2）
206000
主梁抗弯强度设计值[f]（N/mm2）
205
主梁抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
125
主梁截面惯性矩I（cm4）
10.04
主梁截面抵抗矩W（cm3）
4.18
主梁自重忽略不计，计算简图如下：
主梁弯矩图（kN·
m）
σ＝Mmax/W＝0.63×
106/4180＝150.68N/mm2≤[f]=205N/mm2
主梁剪力图（kN）
Vmax＝1.8kN
τmax＝2Vmax/A=2×
1.8×
1000/391＝9.21N/mm2≤[τ]＝125N/mm2
主梁变形图（mm）
νmax＝1.71mm≤[ν]＝l/400＝850/400＝2.12mm
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R2]＝1.8kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·
m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.8kN≤8kN
七、纵向水平钢管验算
钢管类型
钢管截面面积A（mm2）
391
钢管截面回转半径i（mm）
16
钢管弹性模量E（N/mm2）
钢管截面惯性矩I（cm4）
钢管截面抵抗矩W（cm3）
钢管抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）
钢管抗压、弯强度设计值[σ]（N/mm2）
计算简图如下：
R＝max[R1，R2]=1.8kN，R'
＝max[R1'
，R2'
]＝1.5kN
纵向水平钢管弯矩图（kN·
σ＝Mmax/W＝0.25×
106/4180＝58.83N/mm2≤[f]=205N/mm2
纵向水平钢管剪力图（kN）
Vmax＝2.415kN
2.415×
1000/391＝12.35N/mm2≤[τ]＝170N/mm2
纵向水平钢管变形图（mm）
νmax＝0.41mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm
4、扣件计算
R＝3.96kN≤8kN
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝3.96kN≤8kN
八、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
剪刀撑设置
加强型
立杆顶部步距hd（mm）
立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm）
顶部立杆计算长度系数μ1
1.386
非顶部立杆计算长度系数μ2
1.755
立柱截面面积A（mm2）
回转半径i（mm）
立柱截面抵抗矩W（cm3）
抗压强度设计值f（N/mm2）
长细比验算
顶部立杆段：
l01=kμ1（hd+2a）=1×
1.386×
（1500+2×
100）=2356.2mm
非顶部立杆段：
l02=kμ2h=1×
1.755×
1500=2632.5mm
λ=l0/i=2632.5/16=164.53≤[λ]=210
长细比满足要求！
l01=kμ1（hd+2a）=1.217×
100）=2867.495mm
λ1＝l01/i＝2867.495/16＝179.218，查表得，φ1＝0.223
立柱最大受力N＝max[R1+N边1，R2+N边2]＝max[3.96+0.9max[1.2×
1，1.35×
（0.
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