桥梁抗震计算书资料解读Word下载.docx
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该层全场均有揭露，未钻穿，层顶埋深9.90～19.20m，层顶高程-10.40～-20.61m。
3技术标准
1）荷载等级：
城市—A级；
2）人群荷载：
；
3）抗震设防烈度：
8度，设计基本地震加速度峰值：
0.3g；
4）抗震设防类别：
丁类，设计方法：
B类，抗震设防措施等级：
8级；
5）场地类型：
Ⅱ类；
6）环境类别：
Ⅲ类；
7）桥梁设计基准期：
100年；
4计算资料
1）计算软件：
MidasCivil—2011
2）支座类型：
铅芯隔震橡胶支座。
3）支座参数：
中墩支座高度为320mm，平面尺寸1320mm×
1320mm，水平刚度
边墩支座高度为268mm，平面尺寸770mm×
770mm，水平刚度；
4）立柱：
立柱底平面尺寸：
2000×
2200mm，立柱顶平面尺寸：
2400mm（中墩），2000×
2600mm（边墩），墩柱高度在5.297m~12.079m之间；
墩柱底部截面配两层Φ32钢筋，共80根。
延伸至墩身以上4米处内层钢筋截断，4米以上墩身变为一层钢筋，共40根。
墩身底以上4米范围内箍筋采用Φ16@100钢筋，4米以上采用Φ16@150钢筋。
5）承台：
承台尺寸为横桥向长14.4m，纵桥向宽5.4m，高2.5m。
横桥向底层主筋为单层Φ32@130钢筋，顶层为主筋为Φ16@130钢筋；
箍筋为Φ16@130钢筋，全部采用HRB335钢筋。
主筋保护层厚度为60mm，箍筋保护层厚度30mm。
6）桩基：
桥墩位处一共8根钻孔灌注桩，桩长为L=51.0m,桩径1.2m。
桩身配筋为：
主筋Φ28共22根，其中11根为通长筋，11根在距桩底20m处截断；
箍筋为Φ10螺旋钢筋，在距承台底2m范围内为加密段，间距为@100mm，其余部分间距为@200mm。
主筋保护层厚度为8mm，箍筋保护层厚度30mm。
5作用效应组合
地震作用为偶然作用，根据《公路桥涵通用设计规范》、《城市桥梁抗震设计规范》、《公路桥梁抗震设计细则》（下简称抗震细则）的规定，确定以下4种偶然效应组合。
Ø
E1纵向组合：
恒载+E1纵向地震效应；
E1横向组合：
恒载+E1横向地震效应；
E2纵向组合：
恒载+E2纵向地震效应；
E2横向组合：
恒载+E2横向地震效应；
6设防水准及性能目标
1）根据《城市桥梁抗震设计规范》，该桥的抗震设防标准为丁类，因为该桥为大桥，本次设计同样考虑E2地震作用效应。
2）根据抗震细则，该桥的抗震性能分析，采用二水准设防、两阶段设计和基于结构性能的抗震设计思想。
根据震后结构修复的难易程度以及相应的经济损失所决定的风险程度。
结合《城市桥梁抗震设计规范》于抗震细则，本次抗震重要性系数Ci取值如
表61所示。
桥梁主要构件的性能目标如表62所示。
表61抗震重要性系数Ci
E1地震作用
E2地震作用
市政桥梁
0.35
1.7
表62桥梁结构抗震性能目标
设防地震水准
结构性能要求
结构校核目标
桩基础在弹性范围内工作
地震反应小于首次屈服弯矩
桥墩在弹性范围内工作
支座不发生剪坏
验算支座剪力、位移
桩基础基本在弹性范围内工作
地震反应小于等效屈服弯矩
墩柱保证不倒塌或严重结构损伤
可按延性构件设计
支座可以剪坏，但保证不落梁
验算限位挡块强度
7地震输入
根据抗震细则规定，阻尼比0.05的水平设计加速度反应谱取为：
其中，为水平设计加速度反应谱最大值，为特征周期。
为抗震重要性系数，为场地系数，为阻尼调整系数，水平向设计基本地震动加速度峰值。
根据设计原则和地质报告，桥梁场地为Ⅱ类场地，设防烈度区为8度区，按8度设防。
取为0.55s，场地系数取为1.0；
桥梁阻尼比为0.05，阻尼调整系数为1，水平向设计基本地震动加速度峰值为0.3g。
E1和E2水准下，主桥水平向设计加速度反应谱如4-1、42所示。
图71E1水准下水平向设计加速度反应谱
图72E2水准下水平向设计加速度反应谱
8动力特性分析
动力分析模型
桥梁动力特性分析采用离散结构的有限单元方法，有限元计算模型均以顺桥向为X轴，横桥向为Y轴，竖向为Z轴。
主梁，桥墩和桩基均离散为空间的梁单元，承台模拟为质点，用等效土弹簧模拟桩土相互作用。
与分析对象相接的两联作为边界条件参与建模。
结构动力特性和地震反应分析的三维有限元模型，如图81所示。
#05墩
#04墩
#02墩
#03墩
#01墩
图81动力计算模型
动力特性
根据图81的动力计算模型，对桥梁进行动力特性分析。
表81桥梁结构周期以及振型描述
振型顺序
周期（s）
振型描述
1
1.95
墩梁纵向振动
2
0.99
墩梁横向振动
3
0.91
主梁竖弯
4
0.88
5
0.73
9地震反应分析及结果
反应谱分析
采用E1和E2两种概率水平、阻尼比为5%的设计反应谱对该桥进行抗震性能分析。
E1水准下采用毛截面刚度；
E2水准下延性构件采用折减刚度，其他构件采用毛截面刚度。
振型组合方式为CQC。
9.1.1E1水准结构地震反应
墩柱及桩基控制截面的地震反应计算结果汇于表91～表96内。
表91单柱控制截面内力最大值（E1纵向地震输入）
跨径
（m）
构件
截面位置
地震轴力（kN）
地震纵向剪力（kN）
地震纵向弯矩（kN.m）
4x35
#01
单柱墩底
62
317
3072
#02
120
428
4770
#03
126
427
#04
131
432
4772
#05
65
317
3063
表92单柱控制截面内力最大值（E1横向地震输入）
地震横向剪力（kN）
地震横向弯矩（kN.m）
287
480
3284
376
571
4413
377
570
4407
372
571
4412
280
481
3290
表93单桩控制截面内力最大值（E1横向地震输入）
地震剪力（kN）
地震弯矩（kN.m）
桩顶
531
174
380
624
179
381
635
179
359
632
182
386
533
174
9.1.2E2水准结构地震反应
支座地震反应如下表：
墩柱及桩基控制截面的地震反应计算结果汇于表9～表9内。
表94单柱控制截面内力最大值（E2纵向地震输入）
78
959
9288
236
1296
14421
176
1295
14422
228
1313
82
965
9224
表95单柱控制截面内力最大值（E2横向地震输入）
868
1452
12368
1137
1727
10592
1139
1725
10615
1138
10542
847
1453
12423
表96单桩控制截面内力最大值（E2横向地震输入）
1605
528
1148
1889
542
1150
1888
541
1149
1890
1603
527
10地震响应验算
桥梁抗震的目标是减轻桥梁工程的地震破坏，保障人民生命财产的安全，减少经济损失。
因此，既要使震前用于抗震设防的经济投入不超过我国当前的经济能力，又要使地震中经过抗震设计的桥梁的破坏程度限制在人们可以承受的范围内。
换言之，需要在经济与安全之间进行合理平衡，这是桥梁抗震设防的合理安全度原则。
综合考虑工程造价、结
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