加氢裂化设备检测频此推荐表_精品文档Word文件下载.doc
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l产品汽提塔回流罐
l分馏塔顶头盖
l分馏塔回流罐
l脱已烷塔顶头盖
l脱已烷塔回流罐
l脱丁烷塔顶头盖
l脱丁烷塔回流罐
l富胺液闪蒸罐
l酸性水汽提塔
反应器
塔盘支撑焊缝
催化剂支撑锥附件焊缝
筛网（滤网）
首次检测有机会时做，以后的检测根据WFMT检测得到的结果再作决定。
每次停工检修。
全部焊缝以十年为一周期。
五年后第一次停工，4以后每十年。
经验指出其它容器也可列入此表
用WFMT和SWUT查找湿H2S造成的断裂。
疵点（如果是复合不锈钢则PT；
如果是裸露的器壁则WFMT）
VT/PT
由内侧PT。
VT
表7－1（续）
热电偶套管加强板
热电偶套管
每次停工检修
由内侧PT
VT：
查找弯曲的热电偶及支架。
PT：
热电偶及支架如有弯曲。
垫片环沟槽
管嘴和人孔的OD焊缝
管嘴和人孔的ID范围
经纬向焊缝
裙座焊缝（HotBox）
每次解开法兰。
五年后第一次停工，4以后每15－20年。
十年后第一次停工，4以后每15年。
五年后第一次停工，4以后每5年。
PT
WFMT和SWUT
SWUT
产品空冷器管束
第一次停工且依据检查结果五年内或少于五年，然后依据检查结果每10年或少于10年。
管端采用Boroscope；
管子采用IRISUT或Eddycurrent，检测10％的管子。
高压换热器密封
每次管束拉出后
检测密封丝扣有否磨损。
管道不停工检查
产品空冷器进口和出口管道
注水管线
酸性水碳钢管道
第一次停工且然后依据检查结果每五年或更短
如API570中所推荐。
对于RT闪蒸和湍动区每两年。
UT：
寻找湍动区：
弯头，三通和热电偶等。
检查从汽提塔至管嘴；
寻找湍动区。
321SS型管道
支管连接
从CHPS至CLPS凝水的管道
首次催化剂运行期间：
如果操作温度长时间上升。
每年
寻找弯曲，高应力区。
对照API941曲线测量CS管道的金属温度。
注解：
1.以下的术语用于表Ⅰ：
VT:
可视性的测试。
WFMT:
湿法荧光电磁微粒检测是一种特殊的用于容器和塔焊缝附近细小表面裂纹的灵敏检测技术。
该技术推荐用于那些和“湿硫化氢”或胺液接触，从而容易引起应力腐蚀的容器。
染料渗透试验，是一种灵敏度较低的方法，经常用于如347，321，或304L等型号的奥氏体不锈钢，发现其中的应力腐蚀裂纹。
SWUT:
剪切超声波试验，用于器壁表面和内部裂纹的测试；
能用来对65℃以下操作的容器进行不停工的测试。
SWUT经常用于测定已预先用WFMT检测过的较大裂纹的长度和深度。
反应器的SWUT应当用已经在雪佛隆的反应器说明书中叙述过的校正方法来操作。
EddyCurrent：
另一种空冷器管束的检查技术，它在表观上和方法上与管端的IRISUT类似，但是它用涡流来测量管子的厚度。
在IRISUT之前作为拍摄工具使用。
该技术的使用必须熟悉数据翻译的技术。
IRISUT：
用于测量空冷器管子的厚度，将这种超声装置插入管子端处并且转动，依靠它几乎能测量整个管子的内径。
使用这种技术时必须要熟悉数据翻译的技术。
Boroscope：
一种与检测器连接的光学纤维装置，用来作小空间的可视检查。
该装置特别适用于空冷器（尤其是产品空气冷却器）管端堵头处的检查。
另一个用途是检查反应器支撑锥体筛网。
2.下面的API和NACE文件通常作为用来确定管道和设备检测频次的一般准则。
这些文件还包括了一些有用的信息，如关于炼厂中趋向于有高腐蚀风险的区域和有时可能会被忽略的地方，如管道的死角和注入点。
API510：
“压力容器检测规程――维护检查，分级，检修，和替换”
API510包括确定压力容器退役厚度的规定，包括定点的腐蚀如形成坑和槽等。
API570：
“压力容器检测规程――检测，检修，改进和在用管道系统的重新分级”，包括确定管道检测时间间隔和根据腐蚀的严重程度进行管道等级划分的具体规定。
API572：
“压力容器的检测”，是使检查员懂得炼厂设备检查和降级方式的一般规定。
NACERecommededPracticeRP0296－96：
“关于处于湿硫化氢环境中的石油炼制工厂容器既有裂纹的检查，修复和减轻的规程。
”
3.将NACE关于湿硫化氢的推荐条例作为一个规程。
4.雪佛隆炼油厂有时候根据装置停工和开工的频次调整他们检测反应器零部件的频次。
为了估计当量年因子，有些用户采用了他们的下述资料：
l两个开工－停工循环相当于一年的正常操作。
l一次非正常事故停车相当于三年的正常操作。
l在低于427℃和141kg/cm2（800℉和2000psig）的条件下操作一年相当于0.6年的正常操作。
图号BA－230302：
关于异构裂化装置（SSRS工艺）
建设材料的一般说明
西太平洋石油化工有限公司
目录表
页次
GN－1.缩写
GN－2.高温下的氢侵蚀
GN－3.高温下的氢气－硫化氢腐蚀
GN－4.高温下的硫化氢腐蚀
GN－5.环烷酸腐蚀
GN－6.粒间腐蚀和亚硫酰SCC
GN－7.氯化物应力腐蚀断裂
GN－8.湿硫化氢断裂
GN－9.氢气起泡和氢气诱导断裂
GN－10.二硫化铵腐蚀
GN－11.高压氢操作条件
GN－12.不锈钢和高合金材料
GN－13.阀门材料
GN－14.腐蚀允许裕量
GN－15.复合和覆盖焊
GN－16.铬－钼钢的加工制造
GN－17.焊接后的热处理规程
GN－18.回火脆变
GN－19.氢气脱除
GN－20.管道材料断裂
GN－21.异种金属的焊缝
GN－22.大气中不锈钢的保护
GN－23.加热炉蒸汽管
本文件全文采用如下缩写：
CI＝铸铁
CS＝碳钢
CS（HIC）＝碳钢经过改质，以改进其抵抗氢气诱导断裂的能力
SS＝不锈钢
12Cr＝普通马氏体和低合金不锈钢（型号410，410s和相当于铸钢的钢材）
18－8＝普通奥氏体不锈钢（型号304，316，321，347等）
c.a.＝允许腐蚀裕量
pp＝分压
ppmw＝以重量计的百万分之几
ppbw＝以重量计的十亿分之几
PWHT＝焊接后热处理
THS＝热稳定
ga.＝伯明翰线规；
最小壁厚当量汇总如下：
10ga.＝0.134in.（3.40mm）16ga.＝0.065in.（1.65mm）
12ga.＝0.109in.（2.77mm）18ga.＝0.049in.（1.25mm）
14ga.＝0.083in.（2.11mm）20ga.＝0.035in.（0.89mm）
GN－2.高温氢侵蚀
在这些使用场合，材料的选择应满足抵制高温氢侵蚀的要求。
材料选择是建立在耐氢曲线，API刊物941，第五版，第一次增补（1999年4月）基础上的。
雪佛隆德士古的条例中将最高操作条件限制在比适用的耐氢曲线低50psia（0.17MpaA）氢分压和50℉（28℃）的范围。
我们不推荐将C－1/2Mo用于高温氢气运行的新建装置。
GN－3.高温氢气－硫化氢腐蚀
在这些使用场合，材料的选择应满足抵制高温氢气－硫化氢腐蚀的要求并将系统中的腐蚀产物降至最少。
雪佛隆德士古采用腐蚀专利实验数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。
GN－4.高温硫化氢腐蚀
在这些场合，材料的选择应满足抵制高温硫化氢腐蚀的要求（有H2存在时）并将系统中的腐蚀产物降至最少。
雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和工业数据，如改进的McComony曲线以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。
GN－5.环烷酸腐蚀
用于高温和粗进料的管道和设备的材料选择，应满足抵制环烷酸腐蚀的要求并将系统中的腐蚀产物降至最少。
（在反应器中环烷酸会分解，所以下游设备不必考虑该问题）。
粗进料中环烷酸浓度用中和值（neut.no.）表示，它可用ASTM试验方法的D664或D974来测定。
雪佛隆德士古采用腐蚀的专利实验数据和公开发表的数据，如雪佛隆德士古的R.L.Piehl发表的数据以确定合适的结构材料，并预计腐蚀速率。
GN－6粒间腐蚀和亚硫酰SCC
雪佛隆德士古和其它炼油厂已经具有将普通碳和低碳的18－8不锈钢用于高于700℉（371℃）的高温H2－H2S系统的反面经验。
由于湿法脱硫装置中硫的衍生酸类（亚硫酰）的作用，发生粒间和应力腐蚀断裂。
因此，我们采用化学稳定性好的材料（型号321和347），因为他们具有较高的抗敏感性能和较高的设计应力。
Samans在NACE和雪佛隆德士古的R.L.Piehl在API会议上报告的实验室研究结果表明型号347的不锈钢的抗敏感性能和机械性能比型号321的不锈钢强。
因此，不管在加工制作还是在运行操作中，我们都采用型号347的不锈钢于运行系统中，以满足苛刻的抗敏感性能要求。
但是对于管束和管道，我们相信，在加工制作时只要在敏感温度下停留的时间足够短，那么采用型号321的不锈钢也是合理的。
通常型号321的不锈钢比较价廉，且焊接和热处理的问题可能也不那么突出。
如果器壁厚度小于0.75英寸，347不锈钢可以作为代用材料。
347不锈钢的焊接材料对于321和347不锈钢基材都适用。
对于操作温度高于850℉（454℃）的情况，321和347不锈钢也会敏化。
雪佛隆德士古推荐对加热炉管（和其它一些在850℉（454℃）下操作的不锈钢设备）进行热稳定处理，以防止发生敏化。
热稳定处理包括焊接完成以后，设备整体加热至1650℉（899℃）并保持四小时。
GN－7氯化物应力腐蚀断裂
如果不采取适当的预防措施，不锈钢在运行系统中容易遭受氯化物应力腐蚀断裂（CISCC）的破坏。
推荐下面可以减缓此类问题发生的预防措施。
（见GN－22“大气中不锈钢的保护”一节的内容。
）
焊接后的热处理
所有冷弯的18－8不锈钢都应在1550－165
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