高支模施工方案详解Word格式文档下载.docx
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项目
指标
建筑层数
4层（A区地下室1层）
建筑高度
32.60m（结构）
建筑栋数
1栋（分为三个区）
建筑面积
m2
本工程高支模最高处为A区地下室部分，位于地下1层，该处层高8.47m，为框架结构。
梁最大截面有700×
1400，板厚度为180，楼面的梁跨度为12米。
厂房各区层高、板厚、梁最大截面见下表。
本次计算以A区地下一层8.47米高度及二层5.40米高度为模式分别进行设计计算。
各区结构层高参数表
序号
层数
结构标高（m）
层（m）
层高（m）
1
屋2
32.60
2
屋1
28.40
5.00
3
5
22.97
5.43
4
17.57
5.40
12.17
6
6.77
7
-0.030
6.80
-1.70
8.47
8
-1
-8.50
各区各层结构梁、板主要数据表
一层
主梁
次梁
板
700*1400
400*800
180
500*1200
300*800
600*1000
300*600
二
层
130
400*900
300*900
500*900
250*500
三
450*900
300*500
四
五
屋
面
300*700
250*600
450*800
注:
上表内尺寸均以mm计
第二节高支模支撑搭设组织安排
高模板支撑搭设安全组织机构图如下：
上图的施工班组为架工班，架工施工班组必须为持证上岗的工人。
各岗位人员名单如下：
职务
姓名
职务、职称
学历
项目经理
工程处主任
本科
项目副经理
二级项目经理
项目技术负责人
工程师
项目施工员
中级施工员
高中
专职质量员
项目安全主任
专科
项目安全员（负责文明施工）
技术员
项目材料员
中级材料员
10
水电安装部
高级工程师
11
专职资料员
助理工程师
12
后勤部
13
架子工
持证架子工
搭设的支撑体系由安全员旁站指导，注意控制好支撑体系的钢管间距，标高，材料质量、搭接高度，剪刀撑、水平拉结位置的安设等。
技术负责人做好交底、指导。
第三节高支模支撑体系计算
高支模体系承载力演算：
（采用Ф48钢管支撑体系）
楼板支撑验算
管材料要求：
1、采用钢管48mm，壁厚为3.5mm。
锈蚀、弯曲、有裂缝的钢管严禁使用，使用的钢管应先作好防锈处理，使用的钢管应符合国标3号钢的技术要求，外径不少于48mm，壁厚不小于3.5mm。
2、铸铁扣件。
有断裂、变形、滑丝的扣件，禁止使用，扣件使用前浸泡柴油作防锈处理后，才能使用，扣件活动部位应灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm，直角扣件大于500件，旋转及对接扣件大于150件，批量在场350件以内，应用一批量验收，直角扣件的批量大于3000件时，还应进行扭转刚度试验样本数量为10件。
（一）、设计资料及说明
计算对象以构件截面尺寸,跨度或层高最大者,其余较小者本着便于施工及节约材料的原则套用。
因此选取A区地下一层局部楼板进行验算，参数如下：
基础底板面标高为-8.50米，一层结构板面标高-0.030米,楼板厚度为180mm，层高8.500m,净高8.470m。
（二）、结构布置：
板底横方木间距800,板底纵方木间距500,支撑间距800×
500。
见附图:
（三）、板底模板计算：
荷载：
（1）恒载标准值：
180mm厚砼：
24kN/m3×
0.18=4.32kN/m2
钢筋：
1.8kN/m3×
0.10=0.18kN/m2
模板：
0.30kN/m2
所以，恒载标准值gk=4.80kN/m2；
（2）活载标准值：
人员及设备均布荷载：
2.5kN/m2
所以，活载标准值qk=2.5kN/m2
（3）荷载承载力设计值P承=1.2gk×
1.4qk=9.26kN/m2；
荷载（刚度）设计值P刚=1.2gk=5.76kN/m2；
取每米板宽计算：
P承=9.26kN/m
P刚=5.76kN/m
内力验算：
因为在实际砼浇注中，采用斜面分层工艺，在跨距较小时，可近似认为活荷载为均布且同时作用于各跨，即：
不必考虑最不利荷载分布。
查《建筑施工手册》表2-15，得：
km=0.105；
kv=0.606；
kw=0.644
查《建筑施工手册》表8-56，得胶合板设计强度及弹性模量为：
fv=1.2N/mm2；
fm=20N/mm2；
E=6500×
0.9=5850N/mm2
所以：
M=km·
P承l2=0.105×
9.26×
0.35=0.34kN·
M
Q=9.26*0.3=30.86Kn
V=kmql=0.606*30.86*0.35=6.54kn
可知符合要求；
强度计算
1m长模板截面特性:
Wn=bh2/6=54000
F=M/Wn=0.34*106/54000=6.48n/mm2＜f=30n/mm2
F=V/A=6.54*103/（1000*18）=0.363n/mm2＜f=1.2n/mm2
可知符合挠度要求。
（四）、板底方木验算：
计算资料：
方木为红松E=9000×
0.85=7650N/mm2
[σ]=11.7N/mm2
fv=1.4×
1.3×
0.9N/mm2
纵向方木承受的荷载：
支座反力:
Rb=P承*l=9.26×
0.35＝3.24kN
按五等跨梁计算：
求纵向方木内力：
查表得：
M=km·
P’L`2（L`为板底二层方木跨距）
=0.105×
4.0×
0.82=0.269kN·
m
Q=M/W=0.269×
106/bh2/6=3.22N/mm2＜11.7N/mm2
可知抗弯符合要求。
V=kv×
pl=0.606×
3.24×
0.8=1.57kN
Fv=1.4×
0.9=1.64N/mm2
T=3×
1.57/2bh=0.471N/mm2
可知抗剪符合要求。
w=min｛1/250,1｝=1mm
w=kw×
PL4/100EI=0.644×
103×
8004/100×
7650×
1/12×
50×
1003=0.80mm
可知符合挠度的要求。
（五）、板底二层方木验算：
1.计算简图：
查表得钢管相关参数如下：
W=5.08×
103mm3；
I=12.9×
104mm4；
E=2.1×
105MPa；
fm=205MPa
2．荷载计算：
方木线荷载：
3．内力计算：
kw=0.644；
kv=0.606
M=（L为梁下立杆纵距）
=0.105×
6.227×
0.82=0.418
=4.88N/mm2＜
可知抗弯符合要求；
[ω]=1mm
ω=KW·
PL4/100EI=0.86mm
<
fv=1.12
可知符合抗剪要求；
[ω]=min（1/250,1）=1mm
ω=KW·
P’L’4/100EI
六、立杆稳定性验算：
计算简图
立杆相关参数：
A=4.89×
102mm2；
g=3.84㎏/m；
i=15.8mm；
105；
f=205MPa
支柱高8.47m-0.25m=8.2
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