桩基础塔吊基础施工方案Word文件下载.docx
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地层岩性构成
据现场勘探及已有地质勘察资料，构成场地的地层自上而下描述如下：
中粗砂：
冲洪积成因，黄色，水饱和，稍密至中密，含泥，水饱和，骨架颗粒小于0.25-0.5mm，其含量为45%-65%，含少量砾石，泥质胶结，粘性土含量为15%-25%，该土层场地内27个钻孔均有揭露，其厚度3.8-5.0m，平均厚4.34m。
力学强度较低、工程特性较差。
残积土：
残积成因，褐黄色、黄色，由粉质粘土和粉土等组成，硬可塑状态，干强度中等，韧性中等，摇振无反应，土芯切面规则，稍有光泽和滑腻感，含少量（母岩）石英砾石积石英碎石，该土层场地内27个钻孔均有揭露，其厚度为3.50-11.10m，平均厚9.46m。
该土层力学强度中等、工程特性中等。
强风化花岗岩：
浅肉红色，黄色，强风化，散体—碎裂结构，块状构造，矿物成分由长石、石英、云母组成，原岩长石矿物已风化呈高岭土，石英呈颗粒状，局部夹全风化花岗岩，镐可挖掘，不易干钻，岩石RQD指标极差，岩体基本质量等级为软岩V级。
该岩层场地27个钻孔均有揭露，其厚度3.0-6.70m（部分钻孔未揭穿该层），平均厚度3.31m。
该岩层力学强度中等，工程特性中等。
中风化花岗岩：
褐黄色、黄色、中风化，块状构造，岩芯呈短柱状，少量碎块状，岩块不易折断，不能干钻，岩石RQD指标为40-60，岩体基本质量等级为较软岩Ⅳ级。
该岩层ZK1~ZK16等16个钻孔探至该层，其厚度5.0-5.4m，未揭穿，该岩层力学强度高，工程特性好。
四、塔吊布置原则
1、最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径，满足现场施工需求。
2、塔吊与周围建筑物之间的距离最大限度的满足安全规范的要求；
3、塔吊附着满足塔吊性能要求
4、满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊安装拆卸的可行性。
五、塔吊选择
考虑本工程实际垂直运输工程量及施工总平面布置，拟布置1台塔吊，塔吊型号为QTZ5013，臂长56米。
六、塔吊定位
根据地下室结构平面布置图、主楼结构平面布置图和建筑布置图，塔吊基础具体位置详见塔吊基础平面布置图。
七、塔吊基础
塔吊采用长螺旋钻孔桩承台基础，桩径为600mm,承台尺寸为5000mm×
5000㎜×
1500㎜。
塔吊基础土方开挖后须经监理、勘察单位验收，进行地基承载力试验，满足设计要求200Kpa后方可进行封底。
塔吊基础混凝土浇筑前，应先预埋好塔吊地脚螺栓，做好基础隐蔽工程资料，并组织监理单位（或建设单位）验收，报送混凝土浇灌令后方可进行混凝土浇筑施工。
八、塔吊基础配筋图
九、结构验算
计算简图:
一、参数信息
1.塔吊参数
塔吊型号：
QTZ80（广西建机）
塔吊自重（Fk1）：
401.40kN
起重荷载（Fqk）：
60.00kN
塔身宽度（B）：
1.6m
塔机计算高度（H）：
43m
2.矩形承台参数
矩形承台截面长度（lc）：
5m
矩形承台截面宽度（bc）：
矩形承台截面高度（hc）：
1.35m
地下水位深度（hw）：
0m
混凝土强度等级：
C35
承台钢筋级别：
HRB400
保护层厚度（as）：
50mm
承台埋置深度（d）：
1.65m
3.桩参数
桩个数（n）：
4个
桩型与工艺：
长螺旋钻孔灌注桩
桩入土深度（lt）：
12m
轴线距离（a1）：
2.5m
轴线距离（a2）：
桩钢筋级别：
桩钢筋直径：
14mm
桩直径（边长）（D）：
0.6m
4.地基参数
二、塔吊抗倾覆稳定性验算
1.自重荷载以及起重荷载
1）塔机自重标准值：
Fkl=G0+G1+G2+G3+G4=251+37.4+3.8+19.8+89.4=401.40kN
2）起重荷载标准值：
Fqk=60.00kN
3）竖向荷载标准值：
Fk=Fk1+Fqk=401.40+60.00=461.40kN
4）基础及其上土自重标准值：
Gk=bc×
lc×
hc×
25=5×
5×
1.35×
25=843.75kN
受水位影响后其值：
Gk′=G11+G21=506.25+0.00=506.25kN
2.风荷载计算
1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
①塔基所受风均布线荷载标准值（ω0=0.20kN/m2）
qsk=0.8×
α×
βz×
μS×
μZ×
ω0×
α0×
B×
H/H
=0.8×
1.2×
1.59×
1.95×
1.32×
0.20×
0.35×
1.6
=0.44kN/m
②塔机所受风荷载水平合力标准值
Fvk=qsk·
H=0.44×
43=18.92kN
③基础顶面风荷载产生的力矩标准值
Msk=0.5Fvk·
H=0.5×
18.92×
43=406.82kN·
m
2）非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值
①塔机所受风线荷载标准值（深圳市ω0′=0.75kN/m2）
qsk′=0.8×
μs×
μz×
ω0′×
1.69×
0.75×
=1.75kN/m
Fvk′=qsk′·
H=1.75×
43=75.42kN
Msk′=0.5Fvk′·
75.42×
43=1621.52kN·
3.基础顶面倾覆力矩计算
1）工作状态下塔机倾覆力矩标准值
Mk=M1+M2+M3+M4+0.9（M5+Msk）
=（37.4×
22）+（3.8×
11.5）+（-19.8×
6.3）+（-89.4×
11.8）+0.9×
（max（60×
11.5，10×
50）+406.82）
=673.98kN·
2）非工作状态下塔机倾覆力矩标准值
Mk′=M1+M3+M4+Msk′
22）+（-19.8×
11.8）+1621.52
=1264.66kN·
比较上述两种工况的计算，可知塔机在非工作状态时对基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地基基础设计。
三、承台计算
1.荷载计算
最大压力：
N1=1.35×
[Fk1/n+（Mk′+Fkv′hc）/L]=1.35×
[401.40/4+（1264.66+75.42×
1.35）/3.54]=657.25kN
最大拔力：
N2=1.35×
[Fk1/n-（Mk′+Fkv′hc）/L]=1.35×
[401.40/4-（1264.66+75.42×
1.35）/3.54]=-386.30kN
Ni=max{N1,N2}=657.25kN
2.承台弯矩计算
依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条：
xi=（a1-B）/2=（2.5-1.6）/2=0.45m
yi=（a2-B）/2=（2.5-1.6）/2=0.45m
Mx=∑Niyi=2×
657.25×
0.45=591.52kN·
My=∑Nixi=2×
3.承台截面配筋的计算
依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002：
1）底面配筋：
h0=hc-as-d/2=1.35-50/1000-25/1000/2=1.29m
αsⅠ=My/（α1fclch02）=591.52/（1×
16.70×
103×
1.292）=0.004
ξⅠ=1-（1-2αsⅠ）1/2=1-（1-2×
0.004）1/2=0.004
γⅠ=1-ξⅠ/2=0.998
沿bc向配筋面积：
AsⅠ=My/（γⅠh0fy）=591520.69/（1.00×
1.29×
360.00）=1278.943mm2；
建议配筋面积：
As=max{AsⅠ，0.15%lchc}=max{1278.943,0.15%×
5000×
1350}=10125.00mm2
αsⅡ=Mx/（α1fclch02）=591.52/（1×
ξⅡ=1-（1-2αsⅡ）1/2=1-（1-2×
γⅡ=1-ξⅡ/2=0.998
沿lc向配筋面积：
AsⅡ=Mx/（γⅡh0fy）=591520.69/（1.00×
As=max{AsⅡ，0.15%bchc}=max{1278.943,0.15%×
2）顶面配筋：
建议最小配筋面积：
AsⅠ′=0.5AsⅠ=5062.50mm2
AsⅡ′=0.5AsⅡ=5062.50mm2
4.承台截面抗剪切计算
依据《建筑桩基础技术规范》（JGJ94-2008）的第5.9.10条和第5.9.14条：
a1x=（a1-B-D）/2=（2.5-1.6-0.6）/2=0.15m
a1y=（a2-B-D）/2=（2.5-1.6-0.6）/2=0.15m
λx=a1x/h0=0.15/1.29=0.12
λy=a2x/h0=0.15/1.29=0.12
（800/h0）1/4×
ftbch0×
1.75/（λmax+1）=（800/（1.29×
103））1/4×
1.57×
1.75/（0.25+1）
=12562.63kN≥Ni=657.25kN,满足要求！
5.承台受冲切验算
角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏椎体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台受角桩冲切的承载力验算。
四、基桩承载力验算
1.基桩竖向承载力验算
μ=πD=3.14×
0.6=1.88m
Aps=πD2/4=3.14×
0.62/4=0.28m2
Ra=μ∑qsi
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